・２８・ 热处理技术与装备 第３４卷 可以看出，３８ＣｒＭｏＡ１零件渗氮后的Ｎ含量已达 到７．１％。据资料介绍ｓ相可以在４．５５％～１１％的 范围内出现 ，但是图５中的渗氮层无明显白层，说 明控制情况较好。 品的脆性也会增大，应严格控制各项参数。通过实 验，适当降低第一段温度的同时，进行正确的参数配 比，在提高表面硬度的同时，可以得到较好的脆性及 渗层组织。 （３）用分解率进行控制的渗氮工艺，表面硬度可 以达到９４０ ＨＶ以上（距表面０．０５ ｍｍ处）；但由于 采用通纯氨的工艺，通氨量只能维持在一个较高水 平，且无法直接控制 值，氮势控制困难，脆性及组 织情况要差于可控气氛炉。 （４）中孔表面的清洁度对渗氮质量的影响很大， 由于中孔处可能残存水基切削液和各类油脂的混合 物，应采用碱液和溶剂型清洗剂相结合的复合清洗 工艺，同时采用专用工具进行清洁。 参 考 文 献 对比５＃、６＃渗氮工艺试验结果，发现温度对零件 硬度、层深梯度、组织的影响较大。通过降低第一段 的温度、合理配比工艺参数，能提高、稳定表面硬度， 同时得到一个较好的梯度。且６＃渗氮工艺获得的梯 度明显好于５＃。 零件经老式控制分解率的渗氮工艺在清洗良好 的情况下能得到较高的硬度值，但由于通氨量较大， 氮势极难控制，脆性容易超差。为达到好的渗氮效 果，应尽量减小通氨量，分解率控制在３０％～５５％左 右为宜。但应密切关注炉压，有资料介绍炉压对渗 氮质量的影响非常大 Ｊ，过低的通氨量会导致炉压 偏低，一旦形成负压，零件将被氧化，严重的可能报 废。 ［１］ 陈华，邹朝辉，林新培，等．可控精密渗氮技术与应用 ［Ｊ］．热处理技术与装备，２０１１，３２（１）：４６—５４． ［２］董小虹，王桂茂，陈志强，等．精密可控气氛渗氮技术及 ３结论 其设备［Ｊ］．金属热处理，２０１１，３６（７）：１１５—１２０． ［３］郭铮匀．钢的渗氮［Ｍ］．北京：国防工业出版社，１９７９： １０—１１． （１）采用氢分析仪进行的可控气氛渗氮，通过调 整流量、温度、 值、氨气比率等参数，可以使深孔零 件的孔内硬度达到９６０ ＨＶ以上（距表面０．０５ ｍｍ ［４］李峰．炉压对气体渗氮过程的影响［Ｊ］．热处理技术 与装备，２００８，２９（５）：６６—６７． 处），得到一个较理想的梯度曲线。 （２）硬度提高的同时，白层会随之产生，同时产 在高温和高能脉冲离子束辐射下离子渗碳和离子渗氮生成的扩张奥氏体的稳定性 Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｅｘｐａｎｄｅｄ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ，ｇｅｎｅｒａｔｅｄ ｂｙ ｉｏｎ ｃａｒｂｕｒｉｚｉｎｇ ａｎｄ ｉｏｎ ｎｉｔｒｉｄｉｎｇ ｏｆ ＡＩＳＩ ３ １６Ｌ ＳＳ，ｕｎｄｅｒ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｈｉ【ｇｈ ｅｎｅｒｇｙ ｐｕｌｓｅｄ ｉｏｎ ｂｅａｍ ｉｒｒａｄｉａｔｉｏｎ 作者：Ｍｏｌｌｅｊａ Ｊ Ｇ，Ｍｉｌａｎｅｓｅ Ｍ，Ｐｉｃｃｏｌｉ Ｍ，Ｍｏｒｏｓｏ Ｒ，Ｎｉｅｄｂａｌｓｋｉ Ｊ，Ｎｏｓｅｉ Ｌ，Ｂｉｉｒｇｉ Ｊ，Ｂｅｍｐｏｒａｄ Ｅ，Ｆｅｕｇｅａｓ Ｊ 期刊：Ｓｕｒｆａｃｅ ａｎｄ Ｃｏａｔｉｎｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｖｏ１．２１８，２０１３：１４２—１５１ 摘要：奥氏体不锈钢用离子渗碳或离子渗氮能生成扩张的奥氏体。两种工艺得到的过饱和碳或氮的ｆｃｃ 晶体结构能很好地硬化，提高耐磨性，且保持原有的耐蚀性能。在本项研究中我们在ＡＩＳＩ ３１６Ｌ ＳＳ不锈钢上 在高温（２２５～５０４ ｏＣ）和高能（３０～５００ ｋｅＶ），高通量（一１０ ｃｍ以），短时间保温（一４００ ｎｓ），轻离子束（氘 和氦）的辐射下，用离子渗碳和离子渗氮渗入Ｎ和ｃ生成扩张的奥氏体，并研究它的稳定性。发现扩张的奥 氏体在３２５ ｏＣ以下是稳定的，在３２５ ｏＣ和５０４ ｏＣ之间，随温度升高它的晶格常数逐渐减小。我们观察到显微 组织只和处理温度有关，由于热处理时间不长，没有观察到组织变化。超过５０４ ｏＣ晶格常数回复到奥氏体材 料原来的晶格常数。另一方面，观察到当用脉冲离子束时，随着脉冲数减少扩展奥氏体的晶格常数也减小。 这种行为可以解释为通过由每束辐射作用在表面上因热振动，包括快速加热然后快速冷却引起Ｎ或ｃ逐渐 外扩散。然而发现经过２０个离子脉冲后最终的晶格常数比原始奥氏体的略高一些，这是稳定的极限。这个 残余的扩张量是由于在紧靠表面层的奥氏体晶体中产生应力引起几微米的部分非晶化的结果。
