模板工程专项施工方案

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一、工程慨况 ....................................................................................... 2 二、支撑体系及模板配备量 ............................................................... 2 三、施工措施 ....................................................................................... 3 四、模板配制质量的规范要求 ........................................................... 5 五、模板安装前的准备工作 ............................................................... 7 六、模板安装 ....................................................................................... 8 七、安全技术措施 ............................................................................. 10 八、成品保护 ..................................................................................... 12 九、计算书 ··········································14

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一、工程慨况

工程位于海南省文昌市昌洒镇月亮湾，本工程建筑面积为4944.19平方米其中地上面积为3261.36平

方米；地下面积为1682.83平方米。本工程为综合服务楼，建筑类别为多层公共建筑，结构类型为框架结

构，抗震防烈度为八度，建筑耐火等级为地下一级，地上二级。建设单位：海南升荣房地产开发有限公司；

设计单位：雅克建筑设计有限公司；勘察单位：海南水文地质工程勘察院；监理单位：海南新世纪建设项

目咨询有限公司；施工单位：中天建设集团海南分公司。

本工程地下室为4.5m，一层为5.1m，二层至檐沟为3.6m.结构形式为框架结构，其中结构截面尺寸有剪力墙：300 mm；梁：200×400、200×600、250×500、250×600、300×600、300×700、300×800、300×900、300×1100、300×1200等，柱：400×400、600×600、500×700、600×800等，圆柱：直径400、500等；楼板厚度：100、150、200等。

二、支撑体系及模板配备量

本工程的模板体系视各种部位的结构特点，考虑了安全、进度、适用、经济以及成品混凝土外观质量等因素，采用早拆模板支撑体系。

模板及支撑体系的配备数量

1、考虑到采用早拆体系，并根据本工程的实际情况，为满足主体结构施工8天/层的要求，脚手架支撑配备2层以上。

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2、楼板模、梁底模根据工程实际进展情况，模板配备2层，以充分满足施工进度要求。 3、柱模、墙板模、梁侧模均配备一层用量，在施工现场储备一定数量的后补模板。

三、施工措施

1、本工程基础承台、地梁侧模采用砖模，侧模采用240厚Mu10机制砖M5水泥砂浆砌筑，垫层C15砼150厚。

2、墙体模板

2.1所有地下室外墙板，其支模用的穿墙螺栓（里、中、外）均焊4mm厚50×50止水片，并在外侧模上衬厚度25mm的木块，拆模后除掉木垫块，割去此段螺栓，用防水水泥砂浆封口。

2.2主体结构剪力墙，内、外侧采用九夹板加工成大模板，局部异形部位模板预先定制。模板预置Ф15PVC套管，穿Ф12双帽螺栓，间距400×400.墙体模板外设纵横向外围檩，均用直径Ф48钢管组成。地下室梁板与地下室墙板之间300高处设置施工缝一道，同时设3厚300高止水钢板一道。地下室墙板与顶板（含梁）一次支模。

3、地下室顶板模板

采用Ф48钢管支撑，支撑间距小于1000㎜×1000㎜，沿主次梁纵向搭设Ф48钢横管；在横管上沿主次梁横向安设80*80*2000的方木格栅，间距350；平板采用18mm厚釉面九夹板，夹板下安设横向80*80*2000的方木格栅，间距350，竖向钢管支撑间距为1000。

4、地下室模板工程应注意的重点主体工程连系梁模板

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4.1连系梁侧模和底模均采用定型釉面多层板，侧模和底模连接处采用连接角模。 4.2梁底支撑采用双排顶撑，其间距当梁高小于等于700时为900，梁高大于700时为600~800，为确保顶撑两个方向的稳定，用Ф48钢管搭设水平支撑和斜支撑。

4.3落实专人负责预留洞口、预埋管道等模板的安装，并在浇筑混凝土时派专人检查。 4.4地下室外墙模板在混凝土浇筑后5天内不得拆除，以确保外墙混凝土的养护质量。 4.5模板的拆除：模板在混凝土浇筑完成后7天以上，达到规范要求的拆模强度方可拆除，模板拆除后，严格控制重物任意堆压顶板，材料堆场严格按总平面图布置，材料的堆放量需经过仔细计算并征得设计单位的同意。

5、主体工程现浇楼板模板

5.1顶板模板以釉面九夹板为主，配以各种规格的方木，确保与梁、柱模板的良好连接。 5.2顶板支撑采用扣件式满堂脚手架散装散拆体系。

5.3根据模板支撑受力计算，并充分考虑支撑的安全系数，支撑支点间距为1000*1000mm，每1800mm设置纵横两个方向水平拉杆一道，每层不得少于2道（含扫地杆）。

5.4支撑的高度通过各种杆件的组合及可调托座的调节来达到本工程各楼层的高度要求。 6、主体工程柱模板

6.1柱模采用优质九夹板加工的定型模板。 6.2柱角主筋焊定位钢筋。

6.3对于不规则框架柱 ，采用无边框漆面胶合板，在场外加工成定型模板，然后吊运至

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操作层进行拼装。

7、主体工程梁模板

梁模板采用九夹板，在加工棚加工完成后，吊运至作业现场安装，支撑采用满堂脚手架早拆支撑体系。

8、楼梯模板：采用漆面胶合板支设。

四、模板配制质量的规范要求

1、现浇结构模板安装的允许偏差，应符合附表1的规定。

模板安装的允许偏差 附表1 项次 1 2 3 4 5 6

2、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合附表2的规定。

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项目 轴线位置（柱、墙、梁） 底模上表面标高 截面尺寸（柱、墙、梁） 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差（mm 5 +5，-5 -5 5 2 4 检验方法 尺量检查 用水准仪或拉线和尺量检查 尺量检查 用2m托线板检查 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 海南文昌月亮湾升荣综合楼项目工程 模板工程专项施工方案

预留件和预留洞的允许偏差 附表2

项次 1 2 项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 3 预埋螺栓 外露长度 预留洞 4 中心线位置 截面内部尺寸

3、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长的1/1000~3/1000。

4、模板拆除的规范要求

+10，0 +10，0 10 允许偏差（mm） 3 3 2 现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：

侧模：在混凝土强度难保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 底模：在混凝土强度符合附表4规定后，方可拆除。

现浇结构拆模时所需混凝土强度 附表4

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结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准的百分率计（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁、拱、壳 ＞8 ≤2 悬臂构件 ＞2 100 100 75 50 75 100 75 注：表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度相应的混凝土立方体抗压强度标准值。

五、模板安装前的准备工作

1、模板的拼装：模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背愣是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。

2、模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前五线必

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须到位，以便于模板的安装和校正。

3、标高测量：利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 4、竖向模板的支设应根据模板支设图，在露面砼浇筑时预埋地锚。 5、破损或不符合模板设计图的零配件面板不得投入使用。

6、经检查合格的已拼装好的模板，应分类堆放整齐，重叠堆置时要在层间放置垫木，并使模板与垫木上下对齐，底层模板离地保证10cm以上架空。

7、钢筋绑扎及水电预埋完成，并办理完隐检手续。 8、混凝土施工缝清理干净，浮浆已剔除。

六、模板安装

1.剪力墙部分

1.1清理场地，模板承垫底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。 1.2先支设好墙一边的模板，呆钢筋绑扎完成后再支设另一边的模板。

1.3墙两侧每隔40CM竖方木一根，在墙上中下各水平放置一根钢管，用螺栓扣紧。 1.4安装对拉螺栓，@500设置一个对拉螺栓，调整轴线位移和垂直度后紧固螺栓和加斜撑。

1.5模板的对拉螺栓孔要平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶。

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1.6所有模板立好后，拉通线校对墙中线、截面尺寸，校对正确后再整体加固。 2.柱子部分

2.1清理场地，模板承垫底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。

2.2在角部、根部，要设置模板承垫条带或在模板根部提前一天用砂浆封好缝隙，防止模板底部漏浆，并校正其平直。

2.3调整轴线位移，调整垂直度，上口安放钢筋保护层垫块。

2.4在上口拉通线验收。 3.梁、板部分

3.1在柱子未拆的模板上梁的轴线及水平线（梁底标高引测用），并复核。

3.2安装梁模支架之前，在专用支柱下铺设垫木，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距600~100cm，支柱上连固10cm×10cm木楞。支柱中间和下方加模杆或斜杆，立杆上加可调螺杆。

3.3在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。

3.4在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接。安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为75cm。当梁高超过70cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固，且梁侧模安装固定前上口要拉线找直。

3.5复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板固定，有楼板模板时，在梁上连接阴角模，与

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板模拼接固定。

3.6支架搭设前，在支柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。

3.7支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。

3.8铺设九夹板：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。 3.9对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。

4..楼板模板

4.1支架搭设前，在支柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆。

4.2支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。

4.3铺设竹胶板块：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。

4.4对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。

七、安全技术措施

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1、夜间支拆模时要有足够的照明设施，并制定夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡逻人员进行检查监督。

2、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的可调支顶和支承梁、支撑件连接稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将已松动的模板拆下运走，防止坠落伤人。

3、拆模时应在可调支撑下部的水平拉杆上铺短脚手板，不直接踩在水平拉杆上，第二层水平拉杆（设计时要考虑留足够的拆模高度）铺脚手板。拆下的模板和支承材要轻落在楼面上，上下传递模板等材料时要互相接应，防止坠落伤人。

4、支撑体系的安全施工工艺

4.1支模工艺：放线→放置固定托座或可调托座→安装扫地杆→安装连接杆和自锁销钩→安装上杆→安装水平拉杆→安装多功能早拆托座→调节紧固水平拉杆→安装支承梁→安装模板→模板工程验收→刷隔离剂

4.2早拆工序：用小锤敲击早拆托座的卡板→卡板、托板下落到挡板→支承梁下落至托板上→拆除模板→拆除支承梁→拆除部分水平拉杆与水平架→清理模板和支承梁→模板与支承梁等运至上层或下一个流水段进行使用。

4.3施工注意事项及有关技术措施

4.3.1梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供工作面。

4.3.2底部为固定托座时，支撑高度的调平是利用早拆托座上的螺母进行调节的，故应在支模前计算好微调量，并在安装前调好。

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4.3.3底部为可调托座时，同样要在支模前计算好底部和上部的调节高度，均应在安装前调好。

4.3.4所有跨度≥4m的梁、板必须起拱1‰~3‰，弥补挠度损失，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。

4.3.5支撑高度的调节，应在支模过程中及时检查，与支模交替进行。

4.3.6早期拆除模板的时间，一般在常温浇筑砼后3天左右可拆模（指柱、墙模）。 4.3.7上下层立杆应对齐，并在同一轴线上。

八、成品保护

1、在操作和运输过程中要注意保护面板不受损伤，模板拆除时，严禁用大锤、撬棍狠砸猛撬，严禁抛掷，以防止损坏混凝土和模板。

2、拆除后的模板要及时清理干净，涂刷隔离剂。

3、模板安装完成后，后续工序的施工应注意保护模板不被损坏。

4、按模板板面的磨损程度及时翻转使用第二面，以确保早拆模板块能随框架梁一起更新。

附图：1、剪力墙模板安装示意图

2、框架柱模板安装示意图

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3、梁板模板安装示意图 4、圆柱模板安装示意图

60060050050050020050×100木方竖向龙骨双拼钢管横向围檩双拼钢管竖向围檩对拉螺栓水平方向@500剪力墙模板示意图对拉螺栓水平方向@500钢管斜撑九夹板

5×10cm木条B1500模板υ48钢管水平向围檩5cm×10cm木条B2υ48钢管水平向围檩硅胶密封剖面图立面图框架柱模板支设示意图300500模板

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梁九夹板楼板九夹板扣件800800剪刀撑υ48钢管排架1800扫地杆垫木梁、板模板支设示意图

九、计算书

9一1.剪力墙模板验算：

根据设计图纸知，具有代表性墙体：地下室层高4.7m，墙宽为300 mm，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙

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螺栓成为主龙骨的支点。

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 1、参数信息 1.1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 1.2.主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08； 主楞肢数:2； 1.3.次楞信息 龙骨材料:木楞；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 1.4.面板参数

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6500.00；

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面板抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.20； 1.5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.20； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

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墙模板设计简图

2、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

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其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 47.705 kN/m、86.4kN/m，取较小值47.705 kN/m作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 3、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图 3.1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×27.021×250.0×250.0= 1.69×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；

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M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.69×105 / 2.70×104 = 6.255N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =6.255N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

3.2.抗剪强度验算 计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

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面板的最大剪力：∨ = 0.6×27.021×250.0 = 4053.105N； 截面抗剪强度必须满足:

其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4053.105N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4053.105/(2×500×18.0)=0.676N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.200N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.2N/mm2，满足要求！

3.3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.7×0.5 = 23.85N/mm；

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l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板的弹性模量: E = 6500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ω] = 1mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.85×2504/(100×6500×2.43×105) = 0.399 mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.399mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！

4、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；

内楞计算简图

4.1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：

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其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。

q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1×6.755×500.0×500.0= 1.69×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N.mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；

f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 1.69×105/6.40×104 = 2.639 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 2.639 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，

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满足要求！

4.2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。

q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m； 内楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.755×500.0 = 2026.553N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 2026.553N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；

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hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.200 N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×2026.553/(2×60.0×80.0)=0.633N/mm2； 内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.200N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.633N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.2N/mm2，满足要求！

4.3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.25/2=5.96 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm）：E = 9000.00 N/mm ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.93/2×5004/(100×9000×2.56×106) = 0.11 mm；

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内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.11mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图

4.4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.38kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×3377.59×500.00= 2.96×105 N/mm； 强度验算公式：

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其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.96×105 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2；

外楞的最大应力计算值: σ = 2.96×105/5.08×103 = 58.177 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的最大应力计算值 σ =58.177N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！

4.5.外楞的抗剪强度验算 公式如下:

其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm；

P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.378kN； 外楞的最大剪力：∨ = 0.65×3377.588 = 1.10×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足:

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其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 1.10×103N； b--外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.200 N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1.10×103/(2×50.0×100.0)=0.329N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.200N/mm2； 外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.2N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.329N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.2N/mm2，满足要求！

4.6.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

其中， ω--外楞最大挠度(mm)；

P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.71×0.25×0.50/2＝2.98 kN/m；

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l--计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×5.96×100/2×5003/(100×210000×1.22×105) = 0.167mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.167mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

5、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

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穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×1.05×10 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.5×0.5 = 11.926 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

9一2、大梁模板验算

二至二十八层梁最大的梁截面积为400*1000，对该梁模板进行设计，其余大梁模板参照此梁施工。

2.1、底模板计算

梁底模板承受的荷载分为①模板自重②新浇混凝土的重量③钢筋重量④振捣混凝土产生的荷载，共计四个部分来验算承载能力。

2.1.1、荷载计算

梁底模采用18mm厚的九夹板，木模板自重5KN/m3，木材设计强度：抗弯fm=13N/mm2，抗压fc=10N /mm2，抗剪ft=1.4N /mm2，弹性模量E=9000 N /mm2

梁模板自重：1.2×（0.4+1×2）×0.018×5=0.2592KN /m 混凝土自重：1.2×0.4×1×24=11.52 KN /m 钢筋自重：1.2×0.4×1×1.5=0.72KN /m 振捣砼荷载：1.4×0.4×2.0=1.12KN/m 合计： q=13.62KN /m

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2.1.2、底模板抗弯承载能力验算

钢管间距为L，底模与钢管水平支撑系统可以看成一个近似多跨连续梁结构,按三跨连续梁计算,查静力计算表,其最大弯矩、最大挠度、最大剪力分别为M=0.125qL2,f=0.521qL4/100EI,V=0.625qL.

①满足截面抵抗矩

wn=1/6bh2=1/6×400×182=21600mm3 Mmax=Wn×fm=21600×13=280800N·m M=0.125qL2≤Mmax

L≤(Mmax/0.125q)1/2=(280800/0.125×13.62)1/2=406mm ②满足抗剪强度验算： τ

=Vmax/(2bh/3)

×2bh/3=1.4×2×400×18/3=6720N/mm2

max

Vmax=τ

max

V=0.625qL≤Vmax=6720

L≤6720/(0.625×13.62)=7 mm ③满足扰度要求：

截面惯性矩I=bh3/12=400×183/12=194400mm3

0.521qL4/100EI=0.521×13.62×L4/(100×9000×194400)≤L/400 L≤[100×9000×194400/(0.521×13.62×400)]1/3=395mm

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同时满足以上三项要求时L选择300mm 2.2、侧模板计算 2.2.1、侧压力计算

梁的侧模承载能力计算考虑振捣砼时产生的荷载和新浇筑砼对模板侧面的压力两项荷载组合。

采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其较小值。

式一：F＝0.22×γCtoβ1β2V1/2 式二：F＝γCH

式中：F—新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m） γc—砼的重力密度（KN/m3）24KN/m3 to—新浇砼的初凝时间 取to=6h

V—砼的浇筑速度 采用泵送商砼取V=24m/h

H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m） β1—外加剂影响修正系数 取β1=1.2 β2—砼坍落度影响修正系数 取β2=1.15 F1=0.22×24×6×1.2×1.15×241/2=214.2KN/m2 F2=24×1=24KN/m2

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二式比较取小值F＝24KN/m。

振捣砼产生的荷载标准值采用4KN/m2。 q1=1.4×4+1.2×24=34.4KN/m2。

侧模模板采用18mm厚的九夹板，立档间距300。侧模受力可视为跨度为0.3m的多跨连续梁，化为线荷载为q=q1×1=34.4KN/m。

2.2.2、抗弯强度验算 按三跨连续梁计算：

M=0.125qL2=0.125×34.4×0.32=0.387KN/m Wn=1/6bh2=1000×182/6=54000mm3

δ=M/Wn=0.387×10/54000=7.17N/mm＜fm=13N/mm 满足要求

2.2.3、抗剪强度验算

V=0.625qL=0.625×34.4×0.3=6.45KN τ=V/(2bh/3)=6.45×103×3/(2×1000×18) =0.54N/mm2＜ft=1.4N/mm2 满足要求 2.2.4、挠度验算

I=bh3/12=1000×183/12=486000mm3

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ω=0.521qL/100EI=0.521×34.4×300/(100×9000×486000) =0.33mm

允许挠度[f]=L/400=300/400=0.75mm>0.33mm，满足要求。 2.3、横楞及水平杆计算

模板支承小楞υ48×3.5钢管置于水平杆上，每根方木近似一简支梁。 钢管截面特征：E=2.06×105，I=12.19×104，fm=205，wn=5.08×103

2.3.1、强度验算

Pmax＝(0.606+0.553)qL＝1.159×13.62×0.3=4.73KN 侧模传递0.018×1×0.3×5×2=0.054KN 合计P=4.784KN

M=PL/4=4.784L/4=1.196L KN·m δ=M/Wn≤fm

1.196L/5.08×103≤205

L≤205×5.08×103/1.196×103=870.7mm 取立杆间距L=600mm 2.3.2、挠度验算

ω=PL3/48EI=4.784×103×6003/(48×2.06×105×12.19×104) =0.86mm

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允许挠度：[f]=1/250=600/250=2.4mm>0.86mm 满足要求。

2.3.3、水平横杆计算

假设纵向钢管间距L＝600，水平横杆选用υ48×3.5钢管 P=Pmax/2=4.784/2=2.392KN 按二跨连续梁计算:

M=0.333PL ω=1.466PL3/100EI V=1.333P M=0.333×2.392×0.6=0.478KN.m。

δ=M/Wn=0.478×106/5.08×103=94.1N/mm2＜fm=205N/mm2 在此状态下，水平杆件抗弯强度满足要求。 2.3.4、水平横杆挠度验算 ω=1.466PL3/100EI

=1.466×2.392×103×6003/(100×2.06×105×12.19×104) =0.3mm

允许挠度[f]=L/250=600/250=2.4mm＞0.3mm 满足要求

2.4、模板支架立杆计算

2.4.1、根据水平杆计算，立杆纵距取600。

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托梁选用υ48×3.5钢管托梁（水平杆） 传给四周底座轴向力为：

N=3P=3×2.392=7.176KN（每根立杆受力） 2.4.2、扣件抗滑验算

大横杆向水平杆传给立杆最大竖向设计值： R=qL/2=0.5×13.62×0.6=4.086KN＜R拉=8KN 扣件满足抗滑要求 2.4.3、立杆稳定性验算 支架自重：

立杆：2.5×0.0384×1.2=0.1152KN

纵横水平杆：0.8×0.0384×6×1.2=0.2212KN

剪刀撑（按45°考虑）：2.5×1.414×0.0384×2×1.2=0.3258KN 扣件对接：2×0.0184×1.2=0.0442KN 直角扣件： 7×0.0132×1.2=0.111KN 旋转扣件： 2×0.0146×1.2=0.035KN 合计：0.8523KN

支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传递竖向力与支模架自重产生的轴向力设计值之和，即

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N=13.833+1.007=14.857KN 模板支架立杆计算长度： L0=kuh=1.155×1.5×1.5=2.60 λ=L0/i=(2.60×100)/1.58=1 υ＝0.257

支架立杆的轴向力设计值： N=13.62+0.8523=14.4723KN

f=N/υA=14.4723×103/0.257×4.×102=115.2N/mm2 fm=205N/mm2＞115.2N/mm2 满足要求

9一3、圆柱模板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的总计算高度:H = 6.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 3.1、参数信息 3.1.1.面板参数

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面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 3.1.2木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 3.2柱模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

3

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取6.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

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分别计算得 65.833 kN/m、144.000 kN/m，取较小值65.833 kN/m作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 3.3、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面间距最大，为l= 250 mm，取面板为2 跨，因此面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

222

面板计算简图

3.3.1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm；

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q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.125 ×33.129×250×250= 2.59×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.59×105 / 2.43×104 = 10.651N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =10.651N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

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3.3.2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×33.129×250.0 = 5176.381N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5176.381N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

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面板截面受剪应力计算值: τ =3×5176.381/(2×450×18.0)=0.959N/mm； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.959N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.3.3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

2

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.83×0.45＝29.62 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×10 mm； 面板最大容许挠度: [ν] = 250 / 250 = 1 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×29.62×250.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.290 mm；

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面板的最大挠度计算值 ν =0.29mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1mm,满足要求！

3.3.4、柱箍采用25*2mm扁铁 根据查得的经验公式

柱箍沿柱圆周的的力N＝

砼侧压力*D*柱箍间距

265.833*1.3*d

2 ＝

＝42.791*d KN

柱箍扁铁 N＝205*25*2＝10.25KN > 42.791*d KN d<0.2395 m

另考虑到安全储备，现场柱箍采用230mm间距，故满足要求。

楼板利用满堂钢管脚手架顶撑木搁栅加九合板施工，支撑架采用υ48×3.5建筑钢管，梁模板在满堂基础上再在梁两边加密支承钢管，底模支撑在横杆方木上面，对较大梁模板底模支撑在水平钢管上，侧模用短钢管及扣件来固定和加固。梁高超过700，底模支撑横杆使用钢管。

楼面板、梁模板安装完成经质量验收后，方能进入下一工序施工。

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