高大模板工程施工方案

邯郸市复兴区人民审判庭项目

模板工程施工方案

施工单位：河北双维集团有限公司

编 制：

审 核：

审 批 人：

日 期：

目 录

第一章、编制依据 第二章、工程概况 第三章、模板的设计验算 第四章、施工安排 第五章、施工准备

第六章、主要施工方法及措施

第七章、模板制作、安装、拆除的标准及要求 第八章、施工管理措施 第九章、成品及环境保护措施

第一章、 编制依据

类 别 工 程 邯郸市复兴区人民审判庭项目 文 件 混凝土结构工程施工质量验收规范 国 家 建筑工程施工质量验收统一标准 标 准 建筑结构荷载规范 GB50204—2002（2011) GB50300-2013 GB50009-2012 名 称 编 号 建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安全技术规范 JGJ130-2011 第二章、工程概况

本工程为邯郸市复兴区人民审判庭项目，地处铁西大街与走廊路交

叉口东北角。本工程主体结构形式为框架结构,地上8层为办公楼，地下2层。建筑高度为32.5米，总建筑面积为15086。8m2。

第三章、模板的设计验算

本工程中柱模板采用18mm多层胶板作面层。以下计算以KZ1（600mm×600mm)模板为例。柱一次性浇筑混凝土高度为3.6m，背楞为50mm×100mm方木间距200,混凝土浇筑时采用插入式振捣棒。 1、参数信息 1。1.基本参数

柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向竖楞数目：4； 1。2。竖楞信息 竖楞材料:木楞；

宽度(mm）：50.00；高度（mm):100。00；长度(4000mm）. 1.3。面板参数

面板类型:多层胶合板;面板厚度（mm）:18。00; 面板弹性模量（N/mm2):9500。00; 面板抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2):1。50； 1.4.木方

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13.00;方木弹性模量E(N/mm2）：9500.00； 方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50； 2、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ —— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算,得5.714h;

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000；

β2-— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为 47。705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 3、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.

由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 200 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

3。1面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中, M——面板计算最大弯距（N。mm）；

l-—计算跨度（竖楞间距）： l =200。0mm; q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×47.71×0。60×0。90=30.913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2。00×0.60×0。90=1.512kN/m，式中,0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30。913+1.512=32.425 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×32。425×200×200= 1。30×105N。mm; 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力（N/mm2)； M —-面板计算最大弯距(N.mm）； W ——面板的截面抵抗矩 :

b：面板截面宽度，h:面板截面厚度; W= 600×15。0×15。0/6=2.25×104 mm3;

f --面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1。30×105 / 2。25×104 = 5.7N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 ［σ]=13N/mm2，满足要求！ 3.2面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

其中， ∨--面板计算最大剪力(N);

l-—计算跨度(竖楞间距）: l =200。0mm; q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47.71×0。60×0。90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×2.00×0。60×0。90=1。512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =30。913+1.512=32.425 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×32.425×200.0 = 30。981N； 截面抗剪强度必须满足下式：

其中， τ —-面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨—-面板计算最大剪力(N）：∨ = 30.981N； b-—构件的截面宽度（mm)：b = 600mm ; hn--面板厚度(mm）：hn = 15。0mm ；

fv———面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面受剪应力计算值： τ =3×30。981/（2×600×15。0)=0。8N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值： [fv]=1。500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.8N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 ［fv]=1。5N/mm2，满足要求！ 3.3面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下:

其中, ω——面板最大挠度（mm)；

q—-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 47。71×0。60＝28。62 kN/m；

l—-计算跨度(竖楞间距): l =200。0mm ； E--面板弹性模量(N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I——面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 600×15。0×15.0×15。0/12 = 1.69×105 mm4； 面板最大容许挠度： ［ω] = 200 / 250 = 0。8 mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×28。62×200.04/（100×9500.0×1.69×105) = 0.193 mm;

面板的最大挠度计算值 ω =0。193mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω］= 0.8mm，满足要求！ 4、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3。0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 50×100×100/6 = 83。33cm3; I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4;

竖楞方木计算简图

4.1抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：

其中, M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

l—-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q—-作用在竖楞上的线荷载,它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47。71×0.20×0。90=10。304kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2。00×0。20×0。90=0.504kN/m； q = （10。304+0.504)/2=5。404 kN/m；

竖楞的最大弯距:M =0。1×5。404×600。0×600。0= 1.95×105N.mm;

其中， σ --竖楞承受的应力（N/mm2); M —-竖楞计算最大弯距(N。mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3）,W=8.33×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值： σ = M/W = 1.95×105/8.33×104 = 2。335N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.335N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 ［σ]=13N/mm2，满足要求！ 4.2抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

其中， ∨--竖楞计算最大剪力（N）;

l——计算跨度(柱箍间距）： l =600.0mm； q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47。71×0.20×0.90=10。304kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2。00×0。20×0.90=0.504kN/m； q = （10.304+0.504）/2=5。404 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×5.404×600。0 = 1945。490N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ -—竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1945.490N； b—-竖楞的截面宽度（mm):b = 50.0mm ； hn——竖楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1945.490/(2×50.0×100。0）=0.584N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值： ［fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0。584N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1。5N/mm2，满足要求！ 4.3挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:

其中， ω-—竖楞最大挠度（mm)；

q——作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =47。71×0.20 = 9。54 kN/m; l——计算跨度（柱箍间距)： l =600。0mm ; E——竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I——竖楞截面的惯性矩(mm4），I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度： ［ω] = 600/250 = 2。4mm；

竖楞的最大挠度计算值： ω = 0.677×9.54×600。04/(100×9500。0×4。17×106) = 0。211 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0。211mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2。4mm ，满足要求！

其中 P — —竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）,竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47。7×0。9 + 1.4 ×2×0。9）×0.2 × 0。6/1 = 6。

48 kN;

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 15.285 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN。m)

最大弯矩: M = 0.672 kN。m；

B方向柱箍变形图(mm）

最大变形： V = 0.009 mm; 5。1 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。67 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48。28 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 13。27 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =13.27N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f］=205N/mm2,满足要求! 5。2.柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 0.009 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 325 / 250 = 1。3 mm;

柱箍的最大挠度 ω =0。009mm 小于 柱箍最大容许挠度 ［ω]=1。3mm，满足要求!

6、H方向柱箍的计算

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的； P = (1。2×47.7×0.9+1.4×2×0。9）×0.2 ×0.6/1 = 6。48 kN;

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力： N = 15.285 kN;

H方向柱箍弯矩图(kN。m）

最大弯矩: M = 0.672 kN。m；

H方向柱箍变形图(mm）

最大变形: V = 0.009 mm 6。1柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式：

其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。67 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48。28 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 13.266 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值 σ =13.266N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 ［f］=205N/mm2，满足要求! 6.2。柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.009 mm；

柱箍最大容许挠度： [V］ = 325 / 250 = 1。3 mm;

柱箍的最大挠度 V =0.009mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1。3mm，满足要求！ 木方抗剪验算

木方抗剪截面按最不利取，吊环拉力全部集中在两侧方木上，A＝50×100×2根＝10000㎜2

2f1.4N/mm木方顺纹抗剪标准值v

则1570/10000＝0。157N/mm2×2＝0。314N/mm2＜fv（安全系数取值2） 50×100㎜木方抗剪强度满足要求

（三）顶板梁模板验算

梁截面尺寸为300×600、300×550,梁底采用同顶板的支撑，并根据需要加固，梁侧采用斜向支撑。

顶板模板面板为12mm厚胶合板，次龙骨为50mm×100mm方木间距300mm，主龙骨为50mm×100mm方木间距1200mm，支撑架为1200mm×1200mm扣件架.

梁模板验算

1、参数信息

1.1模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B（m):0。30； 梁截面高度 D（m)：0。60 混凝土板厚度(mm)：120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m）：1。20;

立杆步距h（m)：1。50； 梁支撑架搭设高度H(m)：2。78； 梁两侧立柱间距（m)：0。50;

承重架支设：无承重立杆,方木支撑垂直梁截面; 板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1.20； 扣件架钢管类型为Φ48×3.5； 1。2荷载参数

模板自重(kN/m2）:0。35； 钢筋自重（kN/m3):1。50;

施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5； 新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2):18。0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2）:2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.0 1.3材料参数 木材品种：柏木;

木材弹性模量E（N/mm2):10000。0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0; 木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2）：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13.0； 1。4梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm):50。0； 梁底方木截面高度h(mm):100.0； 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度（mm)：15。0； 1.5梁侧模板参数 主楞间距(mm）：1200; 次楞根数：4；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 主楞合并根数:2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm,高度100mm； 2、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

t —- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V —- 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; β1-— 外加剂影响修正系数，取1.200； β2—- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞（内龙骨）的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

3。1强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M —- 面板的最大弯距(N.mm）；

W -— 面板的净截面抵抗矩，W = 120×1.5×1.5/6=45cm3； ［f] —- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）； 按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1。2×18×0.9=23.33kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。4×1.2×2×0。9=3。02kN/m； q = q1+q2 = 23.328+3.024 = 26.352 kN/m; 计算跨度（内楞间距）： l = 160mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×26。352×1602 = 6.75×104N。mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值： σ = 6.75×104 / 4.50×104=1.499N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: ［f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.499N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2，满足要求！ 3.2挠度验算

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18×1。2 = 21.6N/mm; l——计算跨度(内楞间距): l = 160mm； E-—面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 120×1.5×1。5×1。5/12=33。75cm4; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×21。6×1604/（100×9500×3.38×105) = 0.03 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =160/250 = 0。mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.03mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.mm，满足要求! 4、梁侧模板内外楞的计算 4。1内楞计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3; I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

4。1。1内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ —— 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M —— 内楞的最大弯距(N.mm)； W —- 内楞的净截面抵抗矩； [f］ -— 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0。9+1。4×2×0。9）×0。16=3.51kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）： l = 1200mm；

内楞的最大弯距: M=0。1×3.51×1200.002= 5。06×105N。mm； 最大支座力:R=1.1×3.514×1。2=4.638 kN；

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 5。06×105/8.33×104 = 6.072 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值： [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 6.072 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 ［f]=17N/mm2,满足要求！ 4.1。2内楞的挠度验算

其中 E —— 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18。00×0.16= 2。88 N/mm； l-—计算跨度（外楞间距)：l = 1200mm； I—-面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4;

内楞的最大挠度计算值： ω = 0。677×2.88×12004/（100×10000×8。33×106) = 0。485 mm;

内楞的最大容许挠度值: ［ω］ = 1200/250=4。8mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.485mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω］=4.8mm，满足要求！ 4。2外楞计算

外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.638kN，按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 50×1002×2/6 = 166。67cm3； I = 50×1003×2/12 = 833。33cm4; 4.2.1外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M —- 外楞的最大弯距（N.mm)；

W —- 外楞的净截面抵抗矩； [f] —-外楞的强度设计值(N/mm2)。 求得简支梁最大的弯矩为M= 1。484 kN.m 外楞最大计算跨度： l = 280mm;

经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 1。484×106/1.67×105 = 8。886 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =8。886N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 ［f］=17N/mm2,满足要求！ 4。2.2外楞的挠度验算

根据简支梁计算得到外楞的最大挠度为0.727 mm 外楞的最大容许挠度值: ［ω] = 280/250=1。12mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0。727mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.12mm，满足要求！ 5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1200×15×15/6 = 4。50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3。38×105mm4；

5。1抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M —— 计算的最大弯矩 (kN.m);

l-—计算跨度(梁底支撑间距）： l =100.00mm； q -— 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1: 1.2×（24。00+1。50)×1.20×0.60×0.90=19。83kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0。35×1.20×0.90=0.45kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值:

q3： 1.4×2。00×1.20×0。90=3。02kN/m； q = q1 + q2 + q3=19。83+0。45+3.02=23。31kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：

Mmax = 0.10×23.306×0。12=0.023kN.m； σ =0。023×106/4。50×104=0。518N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0。518 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 5.2挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用. 最大挠度计算公式如下:

其中,q-—作用在模板上的压力线荷载:

q =（（24。0+1.50）×0。600+0.35)×1。20= 18。78KN/m； l-—计算跨度（梁底支撑间距）： l =100。00mm; E——面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:［ω] =100.00/250 = 0。400mm；

面板的最大挠度计算值:

ω = 0。677×18。78×1004/(100×9500×3。38×105）=0。004mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0。004mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω］ = 100 / 250 = 0。4mm,满足要求！ 6、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 6。1荷载的计算:

（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:

q1 = (24+1。5)×0。6×0.1=1.53 kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m）:

q2 = 0.35×0。1×(2×0。6+0.3）/ 0。3=0。175 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 P1= （2。5+2)×0.1=0。45 kN/m； 6.2方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1。2×1.53+1。2×0。175=2。046 kN/m； 活荷载设计值 P = 1。4×0。45=0。63 kN/m；

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=5×10×10/6 = 83。33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 线荷载设计值 q = 2.046+0.63=2.676 kN/m；

最大弯距 M =0。1ql2= 0。1×2.676×1.2×1.2= 0。385 kN。m； 最大应力 σ= M / W = 0.385×106/83333.3 = 4。624 N/mm2; 抗弯强度设计值 ［f]=13 N/mm2;

方木的最大应力计算值 4.624 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2，满足要求！ 方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力： V = 0.6×2.676×1.2 = 1.927 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1926。72/(2×50×100） = 0.578 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 ［τ］ = 1。7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.578 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求！ 方木挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 1。530 + 0。175 = 1.705 kN/m； 方木最大挠度计算值

ω= 0.677×1.705×12004 /（100×10000×416。667×104）=0。574mm； 方木的最大允许挠度 ［ω]=1.200×1000/250=4。800 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0。574 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω］

=4.8 mm,满足要求！ 6。3支撑方木的强度验算 支撑方木按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2）：

q1 = （24.000+1.500）×0。600= 15。300 kN/m2; (2）模板的自重(kN/m2)： q2 = 0。350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2): q3= （2.500+2.000）=4.500 kN/m2；

q = 1.2×（15。300 + 0。350 )+ 1。4×4.500 = 25.080 kN/m2;

梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

支撑钢管变形图(mm）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=4.817 kN； 最大弯矩 Mmax=0。783 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.802 mm;

支撑方木的最大应力 σ=0。783×106/5080=154.063 N/mm2; 支撑方木的抗压设计强度 [f]=205。0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 154.063 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2，满足要求! 7、立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式

1。梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N —- 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.817 kN ；

脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×2.78=0.431 kN；

楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2×(1。20/2+（0.50-0.30）/2）×1.20×0。35=0。353 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×（1。20/2+(0。50—0。30)/2）×1。20×0。120×(1。50+24。00）=3。084 kN；

N =4。817+0。431+0。353+3。084=8.685 kN；

φ—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm）:i = 1.58； A -— 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。; W -- 立杆净截面抵抗矩（cm3):W = 5.08; σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； ［f] —- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2; lo —— 计算长度 （m）;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh （1） k1 —- 计算长度附加系数,取值为：1。155 ；

u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2。997 m; Lo/i = 2997。225 / 15。8 = 190 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8684。758/（0.199×4) = .247 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = .247 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！

顶板模板验算

1、参数信息： 1.1模板支架参数

横向间距或排距（m）:1。20;纵距(m）:1.20；步距（m）:1.50； 模板支架搭设高度(m)：2。78; 扣件架支撑(mm）:Φ48×3.5 ； 板底支撑连接方式：方木支撑； 1.2荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000;

施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。000; 1。3楼板参数

钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土强度等级：C25;

每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：360.000; 楼板的计算宽度(m):8。00；楼板的计算厚度（mm）：150。00； 楼板的计算长度(m）:8.00；施工平均温度(℃)：15.000； 1。4材料参数

面板采用胶合面板,厚度为12mm。

面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13； 板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm）：300.000； 木方的截面宽度（mm）：50.00;木方的截面高度（mm）：100.00； 2、模板面板计算：

面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1。22/6 = 24 cm3； I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

2。1荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）: q1 = 25×0.15×1+0。35×1 = 3.35 kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2。2强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

其中:q=1.2×3。35+1。4×1= 5.42kN/m

最大弯矩M=0.1×5。42×0。32= 0.049 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 48780/24000 = 2。033 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 ［f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 2.033 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求! 2。3挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3。35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×3004/(100×9500×4166666。667）=0。005 mm；

面板最大允许挠度 ［V]=300/ 250=1。2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1。2 mm，满足要求！

3、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83。33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图

3.1荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1= 25×0。3×0。15 = 0。9 kN/m; （2）模板的自重线荷载（kN/m)： q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）： p1 = (1 + 2)×1.2×0。3 = 1.08 kN； 3.2强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载 q = 1。2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.9 + 0.105) = 1。206 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.08=1。512 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.512×1。2 /4 + 1.206×1.22/8 = 0.671 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。512/2 +1.206×1.2/2 = 1。48 kN ； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。671×106/83333.33 = 8.048 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 ［f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 8。048 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2，满足要求! 3。3。抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh 〈 ［T]

其中最大剪力： Q = 1.206×1。2/2+1。512/2 = 1.48 kN;

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1。48×103/(2 ×50×100) = 0。444 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T］ = 1。4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.444 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！ 3。4。挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载 q = q1 + q2 = 1。005 kN/m; 集中荷载 p = 1.08 kN；

最大挠度计算值 V= 5×1。005×12004 /(384×9500×4166666。667) +1080×12003 /( 48×9500×4166666.7） = 1.668 mm； 最大允许挠度 [V]=1200/ 250=4。8 mm；

方木的最大挠度计算值 1。668 mm 小于 方木的最大允许挠度 4。8 mm,满足要求！

4、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用方木： 100×100； W=47.268 cm3； I=236。339 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1。2 + 1.512 = 2.959 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN。m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN)

最大弯矩 Mmax = 1。332 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0。278 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.947 kN ;

最大应力 σ= 1331817。537/47267.84 = 28。176 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 28。176 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！

托梁的最大挠度为 0.278mm 小于 4000/250与10 mm，满足要求! 5、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.1静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重(kN):

NG1 = 0。129×2。78 = 0。359 kN; （2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0。35×1.2×1.2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0。15×1。2×1.2 = 4。32 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.183 kN；

5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载. 活荷载标准值 NQ = (1+2 ） ×1.2×1.2 = 4。32 kN； 5.3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1。2NG + 1.4NQ = 12.267 kN; 6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

其中 N -——— 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 12.267 kN； σ—-—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到; i -—-- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm； A ---- 立杆净截面面积（cm2)：A = 4. cm2；

W -——— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3; σ—-———--- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）； [f］-——— 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2; L0—--- 计算长度 （m)； 参照《扣件式规范》，由下式计算 l0 = h+2a

a —-—— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；

得到计算结果：

立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1。7 m ; L0 / i = 1700 / 15。8=108 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ; 钢管立杆受压应力计算值;σ=12267.478/（0.53×4) = 47。334 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 47。334 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f］= 205 N/mm2,满足要求！

第四章、施工安排

劳动组织及职责分工

4.1根据工程特点和工期要求，模板工程中梁、柱、顶板模板需要投入大量的人力，安排具体管理和施工人员如下：

职责分工 生产负责人 技术负责人 质量负责人 模板工程负责人 木工 普工 工人合计

项目部人员 马志勇 朱光明 吴江峰 黄文举 20 50 70 主要职责 组织生产 技术交底与控制 控制质量 落实施工内容 实际操作 配合木工 4。2模板工程施工人员在技术、生产负责人进行完详细的交底之后才能开始正式施工。各区模板负责人应提前熟悉图纸，明确各结构部位的特点和模板施工的要求，然后组织工人进行下料和拼装.木工应在专业负责人的指导下，按要求搭设模板支撑系统并支设模板，在操作过程中应注意控制各项偏差.普工则负责配合木工完成模板的加工和安装工作，其主要任务是配合木工以保证工序的连续性。

第五章、施工准备

5.1 技术准备

5.1.1 相关人员熟悉图纸，分析各结构构件的特点以确定使用模板材料和支撑

系统,在此过程中注意施工难点和较特殊部位对模板支设的要求。

5.1.2 编制施工方案和技术交底等技术资料，用以作为工人施工的依据和质量

控制的标准.

5。1.3 组织有关管理人员和劳务人员进行培训，组织各级施工人员学习有关技

术规范、操作规程、工艺标准、质量验评标准及相关新技术、新材料、新工艺，并组织相应的技术培训。

5。1。4 在模板设计过程中着重对梁柱接头、超高顶板、屋面斜坡板、伸缩缝

等部位的考虑并制定相应技术措施。

5.2 生产准备 5。2.1机具准备

施工前准备模板工程所需的各种机械并组织进场和调试以确保正常使用。主要机械列表如下：

序号 1 2 3 4 机械设备名称 塔吊 平 刨 圆盘锯 手提电动打眼机 规格型号 数量 承担施工内容 吊运模板材料 压平木料 切割模板 打模板螺栓眼 5。2.2 材料准备

5。2。2.1 各种模板材料提前做计划并提交材料部门进行采购和组织进场。 5.2.2.2 木方进场要对其规格、材质、外观、含水率等指标进行验收，不合格

的不允许进场。

5.2。2.3 模板进场时检查出厂合格证、规格尺寸等内容，以确保与施工要求相

一致.

5。2.2.4 扣件架子和钢管扣件、可调顶托、支座等及时租赁进场备用. 5.2.2。5 模板、支撑、龙骨、隔离剂采购和进场安排.

第六章、主要施工方法及措施

6.1、地下室底板、板墙

地下室板、墙采用胶合板模板，顶模承重支撑采用大头柱扣件式钢管，外墙模板采用外支承架。水、电子留孔洞采用钢套及木模,并注意预埋件、预留孔洞的位置、数量、规格的留置。

地下室外墙模板固定采用对拉螺栓＠600—900(双向)，内墙采用铁拉片,立柱和水平拉杆均采用∅48钢管＠700—800（双向），对基础底板,板墙钢筋、模板进行加固。

6.2、梁、柱、楼板支模

结构层梁、柱、楼板模板采用胶合板模板，运用早拆除技术进行施工,模板支撑体系为扣件式脚手架,通过支撑系统，将跨度较大的梁板变为小跨度受力状态，以达到早拆模、加快模板周转的目的，模板均采用胶合板。 6.3、施工方法及技术要求

（1）本工程所用的胶合板全部选用正式厂家的产品。模板板面应平整、厚度应一致，接缝严密不漏浆、拆装容易、施工时操作方便、安全可靠。 (2）模板应按正确的位置安装，以保证永久构筑物具有准确的形状及尺寸。 (3)支架立管必须安装在有足够支撑力的地基上，立管底部应设垫块来分散和传递压力，并保证浇筑砼时不发生超过允许的沉降量。

（4）施工用临时脚手架和临时架空便道不应与主体模板支架相连接，以免施

工振动影响砼质量.

（5)非承重模板在砼强度能保证其表面及棱角不致因拆模而损坏时方可拆除，一般在砼抗压强度达到2。5Mpa后方可拆除侧模板。钢筋砼承重模板应在砼强度达到规范规定的强度之后方可拆除。

（6）模板拆除应遵循先支后拆、后支先拆的顺序，拆时严禁抛扔。模板、支架拆除后，应维修整理，分类妥善存放。

（7）本工程钢筋砼结构当跨度大于4m时，模板按2％~3％起拱.

（8)位于楼板上预留洞口及预埋铁件必须经安装人员对照专业施工图检查验收后方可浇筑砼，以防其尺寸、位置及标高错误或遗漏。

(9) 柱根部模板安装均应留清扫口，以便灌注混凝土时串洗清理垃圾。 (10）模板校正：用线坠、线绳、水平仪达到尺寸准确，保证模板质量。 6。4模板的加工与制作 6.4。1对模板加工的要求：

加工制作模板所用的各种材料以及模板的几何尺寸必须符合设计要求。胶合板模板在裁切时,应直顺，尺寸准确,裁切后模板的小侧边应修理平整。 6。4。2对模板加工的管理与验收的具体要求

梁柱接头、部分墙模、门窗洞口模等需现场组装的定型模板按照模板加工图进行定型模板加工.

胶合模板及方木进厂后对模板厚度、密实度、表面平整度、光洁度、方木的尺寸、质量进行检查。

现场加工的定型模板在组装完后必须检查其拼缝、龙骨间距后方可用于施工。 模板的支撑用钢管及扣件不得有锈蚀、弯曲及螺丝脱扣现象。 6.5模板安装

6。5.1模板安装的一般要求

模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保墙、柱模板定位准确,梁、板标高定位准确.同时,对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者,应先处理好当前工序后再支模板。

模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，门窗口、洞口模板位置准确，不位移、不变形。施工缝、后浇带留茬齐整。 6。5。2模板安装

6.5.2。1墙板模板安装顺序及技术要点 ⑴.模板安装顺序

安装门窗口模板→清扫墙内杂物→检查机电预留、预埋位置→两侧墙模吊装就位→安装阴角模→固定斜撑→调整模板位置→穿、紧固穿墙螺栓→与相邻模板连接

⑵.模板安装技术要点：

模板的试组装：在正式安装模板前，应根据模板的编号进行试验性安装，以检查模板的各尺寸是否合适，模板的接缝是否严密，如发现问题应及时进行修理，待问题解决后方可正式安装。

模板安装后接缝部位必须严密,防止漏浆。模板底部20cm范围内板面混凝土用铁抹子压光抹平，平整度不超过3mm,模板施工时在底部粘5mm厚海绵条防止漏浆。

楼梯间模板水平接茬处，必须控制模板的垂直，板下口垫的50mm×100mm方木，上表面及靠墙一面应刨光,测量放线的精度要高. 6。5.2.2柱模板的安装顺序及技术要点

⑴.工艺流程:弹柱位置线→安装柱模→安装柱箍→安装斜撑→办预检。 ⑵.柱模板的支设

将柱模板按柱截面尺寸吊装至柱模板控制线处，进行组装与固定，支设斜撑，柱四边均有予埋钢筋，从四面用拉杆和顶撑加固模板以防止位移,在柱根部相邻两根框架柱可以对撑。柱周围200mm范围内砼表面搓平、压光，且在同一标高柱模下压10mm厚海绵条，海绵条距柱模内侧15mm。柱模板根部及上部应留清扫口和观察孔、振捣孔。清扫后在浇筑砼前，应将清扫口、振捣孔等堵死.

通排柱先安装两个边柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱.柱模竖向采用线坠校正模板垂直度. 斜撑为ф48×3.5mm钢管和可调U型托，柱模每边设4根拉杆,上下四道，打顶板砼时进行预埋.柱模内杂物清理干净，办理柱模预检，施工中注意成品保护，并随时检查埋件、保护层、水电管线位置等是否准确。 6.5。2。3梁、顶板模板安装顺序及技术要点： ⑴.主要施工工艺流程：

搭设满堂钢管扣件脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→铺板模→校正标高→预检

⑵.具体施工方法：

从边跨一侧开始安装，先安第一排支柱，临时固定后再安第二排支柱,同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整支柱标高.安装主次龙骨并找平。铺装竹胶合板,从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝,靠墙、梁处贴海绵条与板面相平。铺装完毕后，对模板进行校正,方法为拉线找直、吊线找正。

地上各楼层柱与梁板混凝土同时浇筑，支模时顶板模板及相邻的次龙骨与柱模板顶紧,而且在龙骨与模板之间贴海绵条. 6。5.2。4 梁、柱接头处模板支设 ⑴。梁、柱接头模板：

梁柱接头模板采用四块由竹胶合板制作带梁豁的柱模组合而成。梁豁模板制作时，紧靠梁豁周边的模板背后加50×100mm木方，木方必须双面刨平，竹胶合板一边必须与梁豁竹胶合板内侧对齐，且与背楞木方固定牢固.梁豁以下的柱模长度不小于100mm.梁的底模和侧模与梁豁相接时，要与梁豁周边竹胶合板靠紧平接，且与梁豁周边双面刨光的木方牢固固定，然后加固梁底模和梁侧模。 6。5.2.5梁、板模板起拱

起拱高度统一为1-3‰.具体做法为：用钢管扣件脚手架上部加可调支撑，以调整高度,木板作辅助，以满足顶板挠度的要求。起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大,起拱后模板表面应是平滑曲线,不允许出现模板面因起拱而错台.板模接缝必须硬拼，并贴胶带密封板缝。

6。5.2。6楼梯模板支设

楼梯剪力墙模板为竹胶合板模板，此处的墙体随其他砼墙体一起支模和浇筑砼,待拆除此墙的模板后，再支设楼梯板模板。楼梯模板采用竹胶合板板模板体系，板厚15mm,次龙骨50mm×100mm木方， ф48双钢管,ф48钢管架作楼梯段的斜撑,并在楼梯背面加木块防滑条,以防斜撑滑动。楼梯模板支设前，先根据层高放大样，支平台梁模板，安装楼梯底板模板,再安放定型踏步模板.在放线的时候必须考虑楼梯装修面的余量，并应认真核对踏步的数量。 6。5。2。7门窗洞模板施工

门窗洞口采用15mm厚竹胶合板和50mm×100mm木方，阴角处用角钢与木模固定,通过ф14螺杆与外角钢固定,并在超过1500mm宽门窗洞口模板侧面钻直径15mm孔,此处形成一个排气孔。在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢支撑，用钢支撑顶住洞口模板，并且洞口模板设置斜撑，以防止洞口模板的偏移。

6。6模板的拆除

模板的拆除必须严格执行拆模板申请制度,根据同条件养护试块强度确定拆模时间，拆模之前应执行申请、审批制度,在得到技术部门批准后方可进行相应部位的模板拆除工作。 6.6。1侧模拆除的要求 6.6。1.1墙体、柱模板的拆除

墙体、柱模板拆除时，混凝土强度必须达到1。2Mpa以上，判断标准以同条件养护试块强度为依据或用手用力压无明显痕迹。

拆模顺序为：先拆纵向模板，后拆横向模板和门洞模板.每一块模板的拆模顺序为：先将穿墙螺栓等拆除，放入工具箱中，使模板与墙面逐渐脱离，然后拆除模板，将模板吊至拆模区清理。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。 6。6。1。2角模的拆除

角模的两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭可能不严，

或者角模移位，被混凝土握裹,因此拆模比较困难。可先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，将角模脱出。千万不可因拆模困难用大锤砸角模，造成变形，给以后的支模、拆模造成更大困难. 6。6.2顶模拆除的要求 6.6.2。1顶板模板的拆除:

顶板模板拆除时砼达到设计强度等级百分比一览表 结构类结构跨度（m) 型 ≤2 板 ＞2， ≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 ＞2 悬挑构—— 件 模板拆除时先拆除板模板,再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。

板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离,先拆主龙骨,后拆次龙骨,最后拆顶板模。拆除时人站在碗扣架下,待顶板上木料拆完后，再拆除碗扣架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。

拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。

楼板处的混凝土后浇带支顶拆除，应在后浇带混凝土浇筑达到设计强度100%后方可拆除。

所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，

100 率（%） 50 75 100 75 100 100 按设计的砼强度标准值的百分由项目部技术主管工程师批准后再进行拆除。

6。6。3当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时所采取的措施

立杆应保持上下层连续支顶且立杆支点应对正，下铺垫板.拆模前压同条件试块，本层及上层顶板砼强度均达到设计值的100%，由木工工长填写拆模申请，经技术部门批准后，才可拆模.

顶板堆载，且不得集中堆载,在吊钢筋、模板时必须轻放，避免冲击荷载对顶板混凝土质量产生的影响,混凝土浇筑完毕不得急于上料。 6。7 模板的维护与修理

6.7.1各类模板使用过程的注意事项

起吊模板不得与任何物体发生碰撞。要有相对固定的人经常检查模板的质量。一旦发现模板损坏及时修理,模板集中靠放在专用架子上。 6.7。2竹胶合板的维修

竹胶合板裁切时,应用专门的切割机具裁割竹胶板，防止毛边、飞边、破茬。胶合板裁口处要清理整齐、密实、涂刷封口漆，以防裁口处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周转次数。 6。8 模板施工技术控制措施 6.8。1模板拼缝控制措施

1）墙体模板拼接部位须严密、牢固，拼缝处粘贴5mm厚10mm宽的海绵条。 2）柱模板采用企口缝拼接方法,企口缝处粘贴5mm厚10mm宽的海绵条。 3）顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按施工图纸大样及跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现. 6.8.2标高控制措施

顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。

6。8。3垂直度控制措施

竖向结构施工时柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三

个点进行控制，随立模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。 6.8.4阴阳角控制措施

柱对角拉线控制阴阳角的方正，墙体角部使用定型角模，施工前先检查角模的方正. 6.8。5防漏浆措施 6.8.5.1模板与地面接缝处

在顶板混凝土浇筑后，用3m长大杠将楼面刮平，原浆搓面，尤其是墙体两侧、柱子四周一定要平整。

支模前在弹好的模板位置线外侧5mm处粘贴2cm厚5cm宽通长海绵条。防止模板与地面处缝隙漏浆。 6。8。6其它措施

本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。模板脱模剂一律采用水性及油性脱模剂，不得使用废机油，且必须把模板上的水泥浆等杂物清理干净后涂刷脱模剂。 6.9 模板施工质量通病与防治

序号 1 项 目 烂根 柱体不平、粘2 连 离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂 支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇有较大冲3 垂直度偏移 撞,应重新用线坠复核校正 4 5 柱体凹凸不平 加强模板的维修,每周转一次就对模板检修一次 柱体钢筋移位 大模板上口设置限位卡子,并采取措施控制保护层厚度 门窗洞口角部用角钢,洞口设木方作为水平、竖向支撑。门6 门、窗洞偏移 窗洞口边设限位筋。 防 治 措 施 模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置 墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔及时修理好模板，阴角处的角模，支撑时要控制其垂直偏差，墙柱阴角不方7 正、不垂直 木方。 外柱上下不垂8 直、不方正 靠,模板上口每边不少于2根模板限位筋。 板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模统一按9 板下挠 1-3‰起拱 第七章、模板制作、安装、拆除的标准及要求

模板安装允许偏差(mm）和检验方法

项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直 全高〉5m 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上) 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔洞中心线位3 置 中心线位移 预留洞 截面内部尺寸

第八章、施工管理措施

＋10， 0 尺量检查 10 尺量检查 尺量检查 8(6) 2 5 3 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 仪器配合尺量检查 基础 柱、墙、梁 全高≤5m 允许偏差 5（4） ±5 查 ±10 尺量检查 +4，-5 6（5） 用2m托线板检查 检查方法 尺量检查 用水准仪或拉线和尺量检确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵，反复用线坠吊并且固定牢靠，阴角模与其它模板之间接缝处加100×100mm8。1 基本要求

8.1。1对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。 8.1.2模板的堆放场地必须坚实平整。

8。1.3吊装大模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。

8.1。4吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体.

8.1。5要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚. 8。1。6楼板洞口要设置防护盖板,楼梯处要设置防护门及护身栏. 8.1。7施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面.

8.1。8所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。 8.1。9不得在脚手架上堆放大批模板及材料。 8.1。10模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐. 8。1。11吊装大模板设专人指挥，不得擅自违章作业。 8.1.12木模板堆放必须平整,置于钢管搭设的护栏内。

7。1。13顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。 8。2 模板的堆放、安装和拆除安全措施：

8.2.1 模板堆放时码放整齐,应放在专门制作的插板架内，严防下脚滑移倾倒，

拆除后的模板放在模板拆装区,周围设置围栏，并挂明显标志牌,禁止非操作人员入内.

8.2。2 操作工人在现场支设墙、柱模板时，起吊模板就位，必须听从专业信号

工指挥,小心平稳地就位在墙、柱位置线处，用12号铁丝临时固定模板后方可卸钩，在支设梁、板模板时,脚手架搭设必须牢固,并按照规定的立杆间距搭设，不得未经技术技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距,搭设时必须设置临时斜撑，以防整体位移。

8.2.3 起吊模板前，应将吊装机械位置调整适当,稳起稳落。吊装前,应检查吊

装用绳索、卡具及吊钩是否完整有效,螺栓是否上紧，吊装时应设专人指挥，统一信号。

8.2。4 作业时,模板安装应有缆绳,以防止模板在高空转动。模板在使用中如发

生碰撞，应及时对挂钩进行检查，看挂钩是否损坏，如发生破坏应及时更换。模板在使用过程中，应经常对挂钩进行检查，一旦发发现问题,立即整修。

8。2。5 外侧模板安装时,必须保证操作平台安装牢固,及时绑好安全网和护身

护栏。模板安装后，应立即拧紧穿墙螺栓.

8.2.6 拆模后起吊模板时,应检查所有穿墙螺栓是否全部拆除，在确保无遗漏、

模板与墙柱完全脱离后，方准起吊。严禁同时起吊两块较大的模板。待起吊高度超过障碍物后,方可转动塔式起重机臂。

第九章、成品及环境保护措施

9。1成品保护措施

9。1。1 模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。

9。1.2 拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤混凝土表面和棱角。

模板在使用过程中加强管理，模板放在专用插板架子中,竹胶板水平堆放，在胶合板两端垫高100mm防止地面积水浸泡模板.

9。1.3 模板拆除后及时进行模板表面的清理,并及时对模板破损的地方进行修理,

并及时涂刷脱模剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，不得现场随地乱扔乱堆。

9。1.4 模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂,防止污染钢筋及混凝土表面,脱模

剂涂刷应均匀并不得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染,否则应进行二次清理。

9.1.5 墙柱模板吊装时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。 9。2 环境保护措施

9。2。1 噪音的控制：模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。

9.2。2 模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油,防止污染土地。装

脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。

9.2。3 模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放

在固定堆放场地。

9。2.4 梁板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后

将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。