各种专项施工方案模板

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模板工程

专项施工方案

xxxxxxxxxx公司 二〇一一年八月十二日

目 录

1 编制依据 3 2 工程概况 4 3 站务楼三层框架梁模板支撑 5 4 站务楼三层板模板支撑 25 5 消防通道三层梁模板支撑 37 6 消防通道屋面板模板支撑 57 7 屋面挑梁及其边梁模板支撑 69 8 安全事故救援应急预案 9 站务楼三层结构布置图 91

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1 编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)； 《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002； 《建筑工程施工组织设计规范》GB/T 50502-2009 《木结构设计规范》GB 50005—2003； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；

《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ 46-2005；《建筑抗震设计规范》GB50011-2010； 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》； 《建筑结构静力计算手册》 本工程施工图； 本工程施工组织设计； 本工程施工合同。

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2 工程概况

xxxxxx工程位于自贡市大山铺镇，工程由自贡市城市规划设计研究院有限责任公司设计，地勘单位为xxxxxxxxxxxx，监理单位为xxxxxxxxxxx公司，施工单位为xxxxxxxxx公司。

本工程为五层框架结构，建筑高度20.7m。建筑分类二类，耐火等级二级，结构安全等级二级，设计使用年限为50年。地基基础设计等级丙级，抗震设防类别丙类，框架抗震设防等级为三级，抗震设防烈度7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度0.10g，地基承载力设计值基础为700kpa，人工挖孔桩为1800kpa。

该工程的重大危险源为站务楼三层梁板高支模（层高9.9m）；消防通道屋面梁板高支模（梁层高9.9m、板层高20.7m）和屋面挑梁及锁口梁高支模（层高24.05m）。现就此重大危险源编制专项施工方案。

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3 站务楼三层框架梁板模板支撑

站务楼三层框架梁截面为250×800mm，支撑层高9.9m，楼板厚120mm。模板支架支撑在地面上。

站务楼三层框架梁模板(扣件钢管架)参数表

一、基本参数 梁段信息 梁截面宽度B(m) 承重架及模板支撑设置 立杆步距h(m) 梁底增加承重立杆根数 梁底模板支撑小楞材料 立杆承重连接方式 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m) 是否计算边梁 2模板自重(kN/m) 施工荷载(kN/m2) 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2) 考虑荷载折减系数 是否自定义梁两侧楼板计算长度 二、材料参数 木材品种 抗压强度设计值fc(N/mm) KLc1-KLc6 0.25 梁底支撑小楞垂直梁截面方向 1.5 0 方木 可调托座 ≤0.5 否 0.3 2.5 4 否 否 楼板混凝土厚度(mm) 梁截面高度D(m) 立杆沿梁跨度方向间距la(m) 梁两侧立杆间距lc(m) 板底承重立杆横向间距或排距lb(m) 钢管类型(mm) 扣件抗滑承载力系数 梁模板支架计算高度H(m) 是否验算地基承载力 3钢筋自重(kN/m) 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) 新浇混凝土侧压力(kN/m2) 是否进行模板材料匡算 120 0.8 1 0.45 1 Φ48×3 1 9.9 是 1.5 2 16.32 否 速生马尾松 10 弹性模量E(N/mm2) 抗弯强度设计值fm(N/mm2) 面板类型 面板厚度(mm) 地基承载力标准值(kPa) 地基承载力调整系数 梁底方木截面高度(mm) 9000 11 胶合面板 18 120 0.4 80 5

抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.2 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 4200 三、地基参数 地基土类型 基础底面扩展面积(m2) 四、梁底模板参数 梁底方木截面宽度(mm)

素填土 0.25 60 梁底纵向支撑根数 梁底木方、木托梁计算方法 五、梁侧模板参数 主楞(外龙骨)方向 主楞竖向根数 对拉螺栓水平间距(mm) 第2根主楞至梁底距离 主楞直径(mm) 主楞合并根数 次楞宽度(mm) 次楞合并根数 2 按两跨连续梁计算 横向设置 2 700 530 48 2 40 1 托梁材料选择 钢管(单钢管) :Ф48×3 次楞间距(mm): 对拉螺的直径(mm) 第1根主楞至梁底距离 主楞材料 主楞壁厚(mm) 次楞材料 次楞高度(mm) 350 M12 150 圆钢管 3 木方 60 站务楼三层框架梁模板(扣件钢管架)计算书

梁段:KLc1-KLc6。

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3.1 参数信息

3.1.1 模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.90；梁两侧立杆间距(m)：0.45； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 3.1.2 荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.3；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.1.3 材料参数

木材品种：速生马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；

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面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 3.1.4 梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 3.1.5 梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700； 主楞到梁底距离依次是：150mm，530mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00； 3.2 梁侧模板荷载计算

按《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；

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H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.680m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 72.8 kN/m2、16.320 kN/m2，取较小值16.320 kN/m2作为本工程计算荷载。

3.3 梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 3.3.1 强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 68×1.8×1.8/6=36.72cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

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新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.68×16.32=13.317kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.68×4=3.808kN/m； 计算跨度: l = 350mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×13.317×3502 + 0.117 ×3.808×3502 = 2.18×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×13.317×0.35+1.2×3.808×0.35=6.726kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.18×105 / 3.67×104=5.9N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =5.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 3.3.2 挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.317N/mm；

l--计算跨度: l = 350mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 4200N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 68×1.8×1.8×1.8/12=33.05cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×13.317×3504/(100×4200×3.30×105) = 0.975 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.975mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！

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3.4 梁侧模板支撑的计算 3.4.1 次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=6.726/(0.800-0.120)=9.2kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×4×6×6/6 = 24cm3； I = 1×4×6×6×6/12 = 72cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.111 kN·m，最大支座反力 R= 3.363 kN，最大变形 ν= 0.104 mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.11×105/2.40×104 = 4.6 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

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次楞的最大容许挠度值: [ν] = 380/400=0.95mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.104mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.95mm，满足要求！ 3.4.2 主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.363kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

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主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.530 kN·m，最大支座反力 R= 7.483 kN，最大变形 ν = 0.386 mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.30×105/8.99×103 = 58.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =58.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.386 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.386mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！ 3.5 穿梁螺栓的计算

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验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.483 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.483kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 3.6 梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

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3.6.1 抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×1.00=24.840kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.50)×1.00=6.300kN/m； q=24.840+6.300=31.140kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8 = 1/8×31.14×2502=2.43×105N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×31.14×0.25=3.3kN σ =Mmax/W=2.43×105/5.40×104=4.5N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 3.6.2 挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.700kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；

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E--面板的弹性模量: E = 4200.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

5×24.84×2504/(384×4200×4.86×105)=0.619mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.619mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！ 3.7 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 3.7.1 荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.3/1=3.3kN/m 3.7.2 方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4； 方木强度验算

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计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×3.3×12 = 0.487 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.487×106/000 = 7.6 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 7.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×3.3×1 = 2.433 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.433×1000/(2×60×80) = 0.76 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.76 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.2 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×3.3×10004 /(100×9000×256×104)=0.88mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.88 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！

3.7.3 支撑托梁的强度验算

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梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=3.3kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.450-0.250)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×1.000×(0.800-0.120)×0.300=0.837kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

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变形图(mm)

经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N2=4.73 kN；

最大弯矩 Mmax=0.473 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.504 mm；

最大应力 σ=0.473×106/4490=105.3 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 105.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 3.8 梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 3.9 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.73 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.9=1.534 kN；

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N =4.73+1.534=6.2 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.016 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.016×(1.5+0.5×2) = 2.9 m； lo/i = 29.18 / 15.9 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6263.708/(0.207×424) = 71.4 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 71.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 3.10 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

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fg = fgk×kc = 120×0.4=48 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =6.2/0.25=25.055 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.2 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=25.055 ≤ fg=48 kPa 。地基承载力满足要求！ 3.11 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 3.11.1 模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 3.11.2 立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.11.3 整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

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b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

3.11.4 剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 3.11.5 顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 3.11.6 支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。

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3.11.7 施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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4 站务楼三层板模板支撑

站务楼三层楼板厚120mm，模板支架支撑在地面上。

站务楼三层板模板(扣件钢管高架)参数表

一、基本参数 立杆纵向间距或跨距lb(m) 立杆步距h(m) 模板支架计算高度H(m) 钢管类型(mm) 立杆承重连接方式 是否验算地基承载力 板底支撑计算方法 二、材料参数 木方(圆木)的间隔距离(mm) 1 1.5 9.9 Ф48×3 单扣件 是 按两跨连续梁计算 立杆横向间距或排距la(m) 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m) 楼板的计算厚度(mm) 板底支撑形式 扣件抗滑承载力系数 是否计算拆模时间 是否进行模板材料匡算 1 0.1 120 方木支撑 0.8 否 否 500 木方的截面宽度B(mm) 木方(圆木)弹性模量E(N/mm2) 50 9000 木方的截面高度H(mm) 80 木方(圆木)抗弯强度设计值(N/mm2) 面板类型 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 三、地基参数 地基土类型 基础底面扩展面积(m2) 四、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2) 0.35 2施工均布荷载(kN/m) 2.5 11 胶合面板 13 木方(圆木)抗剪强度设计值(N/mm2) 1.2 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 18 4200 0.25 地基承载力标准值(kPa) 地基承载力调整系数 混凝土与钢筋自重(kN/m3) 85 1 25.1

站务楼三层板模板(扣件钢管高架)计算书

4.1 参数信息 4.1.1 模板支架参数

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横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 4.1.2 荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.1.3 材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):500.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.1.4 楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.2 模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 4.2.1 荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.1×0.12×1+0.35×1 = 3.362 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 4.2.2 强度计算

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计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.362+1.4×2.5= 7.534kN/m 最大弯矩 M=0.1×7.534×5002= 188360 N·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 188360/54000 = 3.488 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 3.488 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 4.2.3 挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.362kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.362×5004/(100×4200×48.6×104)=0.697 mm；

面板最大允许挠度 [ν]=500/ 250=2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.697 mm 小于 面板的最大允许挠度 2 mm,满足要求!

4.3 模板支撑方木的计算

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=5×8×8/6 = 53.33 cm3； I=b×h3/12=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；

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方木楞计算简图

4.3.1 荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.1×0.5×0.12+0.35×0.5 = 1.681 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.5 = 1.25 kN/m； 4.3.2 强度验算

计算公式如下: M=0.125ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.681+1.4×1.25 = 3.767 kN/m； 最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×3.767×12 = 0.471 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.471×106/53333.33 = 8.829 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 8.829 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求! 4.3.3 抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×3.767×1 = 2.354 kN；

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方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2.354×103/(2 ×50×80) = 0.883 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.883 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.2 N/mm2，满足要求! 4.3.4 挠度验算

计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 均布荷载 q = q1 = 1.681 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.521×1.681×10004 /(100×9000×2133333.333)= 0.456 mm；

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.456 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

4.4 木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.26kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

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支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.396 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.177 mm ； 最大支座力 Qmax = 4.86 kN ；

最大应力 σ= 395601.213/4490 = 88.107 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 88.107 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 1.177mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 4.5 扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.86 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)

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作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×9.9 = 1.37 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1×0.12×1×1 = 3.012 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.732 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.979 kN； 4.7 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(φA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.979 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

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[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11978.592/（0.537×424） = 52.61 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.61 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.02×(1.5+0.1×2) = 2.024 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ； Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11978.592/（0.412×424） = 68.571 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 68.571 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 4.8 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 85×1=85 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 85 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.979/0.25=47.914 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.979 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=47.914 ≤ fg=85 kpa 。地基承载力满足要求！ 4.9 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《建筑施工模板安全技术规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

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4.9.1 模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 4.9.2 立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.9.3 整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 4.9.4 剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

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b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 4.9.5 顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 4.9.6 支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 4.9.7 施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

d.作为立杆基础的地面应夯实，并浇筑100mm厚C150混凝土垫层。

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5 消防通道三层梁模板支撑

消防通道三层梁KLC6、KLC9梁截面为250×800mm，支撑层高9.9m。除屋面有120mm厚屋面板外，其余各层均只有梁无楼面板。

消防通道以上各层梁模板支撑增加斜立杆支撑在下层梁上，已达到分层卸载的效果。

梁模板(扣件钢管架)参数表

一、基本参数 梁段信息 梁截面宽度B(m) 承重架及模板支撑设置 立杆步距h(m) 梁底增加承重立杆根数 梁底模板支撑小楞材料 立杆承重连接方式 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m) 是否计算边梁 模板自重(kN/m2) 施工荷载(kN/m2) 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2) 考虑荷载折减系数 是否自定义梁两侧楼板计算长度 二、材料参数 木材品种 KLc6、KLc9 0.25 梁底支撑小楞垂直梁截面方向 1.5 0 方木 双扣件 0.1 否 0.3 2.5 4 否 否 楼板混凝土厚度(mm) 梁截面高度D(m) 0 0.8 立杆沿梁跨度方向间距la(m) 1 梁两侧立杆间距lc(m) 板底承重立杆横向间距或排距lb(m) 钢管类型(mm) 扣件抗滑承载力系数 梁模板支架计算高度H(m) 是否验算地基承载力 钢筋自重(kN/m3) 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) 新浇混凝土侧压力(kN/m2) 是否进行模板材料匡算 0.6 1 Φ48×3 0.8 9.9 否 1.5 2 17.848 否 速生马尾松 弹性模量E(N/mm2) 抗弯强度设计值fm(N/mm2) 面板类型 面板厚度(mm) 梁底方木截面高度(mm) 9000 11 胶合面板 18 80 37

抗压强度设计值fc(N/mm) 10 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.2 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 4200 三、梁底模板参数 梁底方木截面宽度(mm)

50 梁底纵向支撑根数 梁底支撑小横杆根数 四、梁侧模板参数 主楞(外龙骨)方向 主楞竖向根数 对拉螺栓水平间距(mm) 第2根主楞至梁底距离 主楞直径(mm) 主楞合并根数 次楞宽度(mm) 次楞合并根数 2 0 横向设置 2 700 650 48 2 40 1 梁底木方、木托梁计算方法 次楞间距(mm): 对拉螺的直径(mm) 第1根主楞至梁底距离 主楞材料 主楞壁厚(mm) 次楞材料 次楞高度(mm) 按两跨连续梁计算 350 M12 150 圆钢管 3 木方 60

消防通道三层梁模板(扣件钢管架)计算书

梁段:KLc6、KLc9。

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5.1 参数信息

5.1.1 模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.90；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 5.1.2 荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 5.1.3 材料参数

木材品种：速生马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：

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1.2；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 5.1.4 梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.1.5 梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700； 主楞到梁底距离依次是：150mm，650mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00； 5.2 梁侧模板荷载计算

按《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

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V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

5.3 梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 5.3.1 强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 80×1.8×1.8/6=43.2cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

41

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.8×17.85=17.134kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.8×4=4.48kN/m； 计算跨度: l = 350mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×17.134×3502 + 0.117 ×4.48×3502 = 2.74×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.134×0.35+1.2×4.48×0.35=8.478kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.74×105 / 4.32×104=6.3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 5.3.2 挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=17.134N/mm；

l--计算跨度: l = 350mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 4200N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.134×3504/(100×4200×3.×105) = 1.066 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=1.066mm 小于 面板的最大容许挠度值

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[ν]=1.4mm，满足要求！ 5.4 梁侧模板支撑的计算 5.4.1 次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=8.478/(0.800-0.000)=10.598kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×4×6×6/6 = 24cm3； I = 1×4×6×6×6/12 = 72cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.199 kN·m，最大支座反力 R= 4.239 kN，最大变形 ν= 0.756 mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.99×105/2.40×104 = 8.3 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 8.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值

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[f]=11N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.756mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 5.4.2 主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.239kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

45

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.668 kN·m，最大支座反力 R= 9.432 kN，最大变形 ν = 0.487 mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.68×105/8.99×103 = 74.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =74.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.487 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.487mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！ 5.5 穿梁螺栓的计算

46

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.432 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.432kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 5.6 梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

47

5.6.1 抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×1.00=24.840kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.50)×1.00=6.300kN/m； q=24.840+6.300=31.140kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8 = 1/8×31.14×2502=2.43×105N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×31.14×0.25=3.3kN σ =Mmax/W=2.43×105/5.40×104=4.5N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 5.6.2 挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.700kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；

48

E--面板的弹性模量: E = 4200.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

5×24.84×2504/(384×4200×4.86×105)=0.619mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.619mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！ 5.7 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 5.7.1 荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.3/1=3.3kN/m 5.7.2 方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×8×8/6 = 53.33 cm3； I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4； 方木强度验算

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计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×3.3×12 = 0.487 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.487×106/53333.3 = 9.1 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 9.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×3.3×1 = 2.433 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.433×1000/(2×50×80) = 0.912 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.912 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.2 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×3.3×10004 /(100×9000×213.333×104)=1.056mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 1.056 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！

5.7.3 支撑小横杆的强度验算

50

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=3.3kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.600-0.250)/4×1.000×(1.2×0.000×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×1.000×(0.800-0.000)×0.300=0.882kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

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变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N2=4.775 kN；

最大弯矩 Mmax=0.836 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=1.501 mm；

最大应力 σ=0.836×106/4490=186.1 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 186.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 5.8 梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 5.9 扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

52

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.775 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.10 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.775 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.9=1.534 kN； N =N1+N2=4.775+1.534=6.309 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；

53

k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6308.708/(0.205×424) = 72.6 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 72.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

5.11 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《建筑施工模板安全技术规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

5.11.1模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 5.11.2 立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

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5.11.3 整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 5.11.4 剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.11.5 顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 5.11.6 支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

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c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 5.11.7 施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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6 消防通道屋面板模板支撑

消防通道屋面板厚120mm，支撑层高20.7m。

消防通道屋面板模板(扣件钢管高架)参数表

一、基本参数 立杆纵向间距或跨距lb(m) 1 立杆步距h(m) 模板支架计算高度H(m) 钢管类型(mm) 立杆承重连接方式 是否验算地基承载力 板底支撑计算方法 二、材料参数 木方(圆木)的间隔距离(mm) 木方的截面高度H(mm) 1.5 20.7 Ф48×3 单扣件 是 按两跨连续梁计算 立杆横向间距或排距la(m) 1 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m) 楼板的计算厚度(mm) 板底支撑形式 扣件抗滑承载力系数 是否计算拆模时间 是否进行模板材料匡算 0.1 120 方木支撑 0.8 否 否 500 80 木方的截面宽度B(mm) 木方(圆木)弹性模量E(N/mm2) 木方(圆木)抗剪强度设计值(N/mm2) 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 地基承载力标准值(kPa) 地基承载力调整系数 混凝土与钢筋自重(kN/m3) 50 9000 1.2 18 4200 85 1 25.1 木方(圆木)抗弯强度设计11 值(N/mm2) 面板类型 胶合面板 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 13 三、地基参数 地基土类型 基础底面扩展面积(m2) 四、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2) 施工均布荷载(kN/m2) 0.35 2.5 0.25 板模板(扣件钢管高架)计算书

6.1 参数信息 6.1.1 模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.70；

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采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 6.1.2 荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 6.1.3 材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):500.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 6.1.4 楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

58

6.2 模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 6.2.1 荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.1×0.12×1+0.35×1 = 3.362 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 6.2.2 强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.362+1.4×2.5= 7.534kN/m 最大弯矩 M=0.1×7.534×5002= 188360 N·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 188360/54000 = 3.488 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 3.488 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13

59

N/mm2,满足要求! 6.2.3 挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.362kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.362×5004/(100×4200×48.6×104)=0.697 mm；

面板最大允许挠度 [ν]=500/ 250=2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.697 mm 小于 面板的最大允许挠度 2 mm,满足要求!

6.3 模板支撑方木的计算

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=5×8×8/6 = 53.33 cm3； I=b×h3/12=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；

方木楞计算简图 6.3.1 荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.1×0.5×0.12+0.35×0.5 = 1.681 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.5 = 1.25 kN/m；

60

6.3.2 强度验算

计算公式如下: M=0.125ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.681+1.4×1.25 = 3.767 kN/m； 最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×3.767×12 = 0.471 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.471×106/53333.33 = 8.829 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 8.829 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求! 6.3.3 抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×3.767×1 = 2.354 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2.354×103/(2 ×50×80) = 0.883 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.883 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.2 N/mm2，满足要求! 6.3.4 挠度验算

计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 均布荷载 q = q1 = 1.681 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.521×1.681×10004 /(100×9000×2133333.333)= 0.456 mm；

61

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.456 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

6.4 木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.26kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

62

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.396 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.177 mm ； 最大支座力 Qmax = 4.86 kN ；

最大应力 σ= 395601.213/4490 = 88.107 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 88.107 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 1.177mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 6.5 扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.86 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×20.7 = 2.865 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

63

NG3 = 25.1×0.12×1×1 = 3.012 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.227 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.772 kN； 6.7 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(φA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.772 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13772.256/（0.537×424） = 60.487

N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60.487 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.057×(1.5+0.1×2) = 2.097 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.057 ； Lo/i = 2096.982 / 15.9 = 132 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13772.256/（0.386×424） = 84.15 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 84.15 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

65

6.8 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 85×1=85 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 85 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13.772/0.25=55.0 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.772 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=55.0 ≤ fg=85 kpa 。地基承载力满足要求！ 6.9 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《建筑施工模板安全技术规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

6.9.1 模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 6.9.2 立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上

66

大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 6.9.3 整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 6.9.4 剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 6.9.5 顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.9.6 支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层

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中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 6.9.7 施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

d.作为立杆基础的地面应夯实，并浇筑100mm厚C150混凝土垫层。

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7 屋面挑梁及其边梁模板支撑

屋面挑梁及其边梁L2截面为250×700，支撑层高24.05m。

梁模板(扣件钢管架)参数表

一、基本参数 梁段信息 梁截面宽度B(m) 承重架及模板支撑设置 立杆步距h(m) 梁底增加承重立杆根数 梁底模板支撑小楞材料 立杆承重连接方式 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m) 是否计算边梁 模板自重(kN/m2) 施工荷载(kN/m2) 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2) 考虑荷载折减系数 是否自定义梁两侧楼板计算长度 二、材料参数 木材品种 抗压强度设计值fc(N/mm) L2 0.25 梁底支撑小楞垂直梁截面方向 1.5 0 方木 可调托座 0.5 否 0.3 2.5 4 否 否 楼板混凝土厚度(mm) 梁截面高度D(m) 立杆沿梁跨度方向间距la(m) 梁两侧立杆间距lc(m) 板底承重立杆横向间距或排距lb(m) 钢管类型(mm) 扣件抗滑承载力系数 梁模板支架计算高度H(m) 是否验算地基承载力 钢筋自重(kN/m3) 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) 新浇混凝土侧压力(kN/m2) 是否进行模板材料匡算 0 0.7 1 0.6 0.1 Φ48×3 1 24.05 是 1.5 2 16.8 否 速生马尾松 10 弹性模量E(N/mm2) 面板类型 面板厚度(mm) 地基承载力标准值(kPa) 地基承载力调整系数 梁底方木截面高度(mm) 托梁材料选择 9000 胶合面板 18 85 0.4 80 钢管(单钢管) :Ф48×3 69

抗弯强度设计值fm(N/mm2) 11 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.2 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 4200 三、地基参数 地基土类型 基础底面扩展面积(m2) 四、梁底模板参数 梁底方木截面宽度(mm) 梁底纵向支撑根数

素填土 0.25 60 2 梁底木方、木托梁计算方法 五、梁侧模板参数 主楞(外龙骨)方向 主楞竖向根数 对拉螺栓水平间距(mm) 第2根主楞至梁底距离 主楞直径(mm) 主楞合并根数 次楞宽度(mm) 次楞合并根数 按两跨连续梁计算 横向设置 2 700 550 48 2 40 1 次楞间距(mm): 对拉螺的直径(mm) 第1根主楞至梁底距离 主楞材料 主楞壁厚(mm) 次楞材料 次楞高度(mm) 350 M12 150 圆钢管 3 木方 60 屋面挑梁及其边梁模板(扣件钢管架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L2。

70

7.1 参数信息

7.1.1 模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；

混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.10； 梁支撑架搭设高度H(m)：24.05；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 7.1.2 荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 7.1.3 材料参数

木材品种：速生马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；

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面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 7.1.4 梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 7.1.5 梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700； 主楞到梁底距离依次是：150mm，550mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00； 7.2 梁侧模板荷载计算

按《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；

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H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 72.8 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。

7.3 梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 7.3.1 强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 70×1.8×1.8/6=37.8cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

73

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.7×16.8=14.112kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.7×4=3.92kN/m； 计算跨度: l = 350mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×14.112×3502 + 0.117 ×3.92×3502 = 2.29×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×14.112×0.35+1.2×3.92×0.35=7.08kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.29×105 / 3.78×104=6.1N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =6.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 7.3.2 挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.112N/mm；

l--计算跨度: l = 350mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 4200N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 70×1.8×1.8×1.8/12=34.02cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.112×3504/(100×4200×3.40×105) = 1.003 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=1.003mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！

74

7.4 梁侧模板支撑的计算 7.4.1 次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=7.080/(0.700-0.000)=10.114kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×4×6×6/6 = 24cm3； I = 1×4×6×6×6/12 = 72cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

75

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.114 kN·m，最大支座反力 R= 3.540 kN，最大变形 ν= 0.169 mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.14×105/2.40×104 = 4.7 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

76

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.169mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！ 7.4.2 主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.54kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

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主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.558 kN·m，最大支座反力 R= 7.877 kN，最大变形 ν = 0.407 mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.58×105/8.99×103 = 62 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =62N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.407 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.407mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！

78

7.5 穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.877 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.877kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 7.6 梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

79

7.6.1 抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×1.00=21.780kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.50)×1.00=6.300kN/m； q=21.780+6.300=28.080kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8 = 1/8×28.08×2502=2.19×105N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×28.08×0.25=3.51kN σ =Mmax/W=2.19×105/5.40×104=4.1N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 7.6.2 挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.150kN/m；

80

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E--面板的弹性模量: E = 4200.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

5×21.78×2504/(384×4200×4.86×105)=0.543mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.543mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！ 7.7 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 7.7.1 荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.51/1=3.51kN/m 7.7.2 方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = cm3；

81

I=6×8×8×8/12 = 256 cm4； 方木强度验算 计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×3.51×12 = 0.439 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.439×106/000 = 6.9 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 6.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×3.51×1 = 2.194 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.194×1000/(2×60×80) = 0.686 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.686 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.2 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×3.51×10004 /(100×9000×256×104)=0.794mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.794 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4

82

mm，满足要求！

7.7.3 支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=3.510kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.600-0.250)/4×1.000×(1.2×0.000×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×1.000×(0.700-0.000)×0.300=0.810kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

83

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N2=4.32 kN；

最大弯矩 Mmax=0.756 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=1.358 mm；

最大应力 σ=0.756×106/4490=168.4 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 168.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 7.8 梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 7.9 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.32 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×24.05=3.726 kN；

84

N =4.32+3.726=8.046 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.052 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.052×(1.5+0.5×2) = 3.069 m； lo/i = 3069.21 / 15.9 = 193 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.193 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8045.826/(0.193×424) = 98.3 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 98.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 7.10 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

85

fg = fgk×kc =85×0.4=34kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 85kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.046/0.25=32.183 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.046 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=32.183 ≤ fg=34 kPa 。地基承载力满足要求！ 7.11 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 7.11.1 模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 7.11.2 立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 7.11.3 整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

86

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

e.为确保支架立杆的稳定性，立杆需与周围结构（框架柱）可靠连接。 7.11.4 剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 7.11.5 顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.11.6 支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

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7.11.7 施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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8 安全事故救援应急预案

本工程高支模易发安全事故为：模板支架垮塌、高处坠落和物体打击、触电、火灾等。 8.1 模板支架垮塌

8.1.1 现场如因模板支架立杆失稳或扣件断裂等原因引起模板支架垮塌，最先发现者要大声呼喊，喊明发生垮塌的地点或部位，以利于受影响区域的作业人员尽快撤离，同时报告救援应急小组人员。

8.1.2 项目质安部立即拨打110、119、120电话报警，救援应急指挥人负责现场组织抢险。

8.1.3 现场电工立即切断事故影响区电源。

8.1.4 如有人员受困，应首先抢救受困人员，同时用钢管加固相邻受影响的架体，防止联动垮塌。

8.1.5 设置警戒线，严禁无关人员进入或围观，派人到街道口接应医护人员，疏通交通，尽量争取抢救时间。 8.2 高处坠落和物体打击

8.2.1 现场发生高处坠落、物体打击事故时，现场必须立即组织抢救受伤人员，根据伤者受伤情况拨打急救电话120或送就近医院，送医途中应求助交警疏通道路，争取抢救时间。

8.2.2 保护好现场，同时通知救援应急指挥人立即赶往事故现场组织、指挥抢救。

8.2.3 事后调查事故原因，收集信息上报公司相关部门，对责任人调查处理。 8.3 触电

8.3.1 项目部发生触电事故，应立即通知电工截断电源，拨打120急救电话，

报告救援应急指挥人。

8.3.2 对触电人员进行抢救，如触电人员停止呼吸，应立即进行人工呼吸抢救。

8.3.3 调查事故原因，上报公司对责任人调查处理。 8.4 火灾

8.4.1 现场发生火灾，最先发现者应立即呼喊，喊明火灾地点及情况。通知现场电工截断电源，通知救援应急指挥人组织尽快抢救受困人员和伤员。 8.4.2 拨打火警电话119，报告失火地点、火势。拨打急救电话120，尽快抢救伤员。

8.4.3 疏散人群，组织义务消防人员用灭火器灭火，用消防桶打水灭火，用铁锹铲砂灭火自救。

8.4.4 派人到街道口接应消防人员和医护人员。

8.4.5 协助消防部门调查事故原因，报告公司对事故责任人进行调查处理。

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站务楼三层结构布置图