注册岩土工程师专业案例上午试卷真题题2007年

注册岩土工程师专业案例上午试卷真题题2007年

单项选择题

1、下表为一土工试验颗粒分析成果表，表中数值为留筛质量，底盘内试样质量为20 g，现需要计算该试样的不均匀系数(Cu)和曲率系数(Cu)，按《岩土工程勘察规范》(GB50011—2001)，下列正确的选项是( )。 筛孔孔径/mm 2.0 1.0 0.5 0.25 0.075 留筛质量/g 50 150 150 100 30 (A) Cu=4.0；Cc=1.0；粗砂 (B) Cu=4.0；Cc=1.0；中砂 (C) Cu=9.3；Cc=1.7；粗砂 (D) Cu=9.3；Cc=1.7；中砂

2、某电测十字板试验结果记录如下表，土层的灵敏度St最接近( )。 顺序 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 读数 20 41 65 114 178 187 192 185 173 148 135 100 顺序 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 — — — 拢动土 读数 11 21 33 46 58 69 70 68 63 57 — — — (A) 1.83 (B) 2.54 (C) 2.74 (D) 3.04

3、某建筑场地位于湿润区，基础埋深2.5 m，地基持力层为黏性土，含水量为31%，地下水位埋深1.5 m，年变幅1.0 m，取地下水样进行化学分析，结果见下表，据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)，地下水对基础混凝土的腐蚀性符合( )，并说明理由。 侵蚀性-2-2+4+-总矿化离子 Cl SO4 PH Mg NH OH 度 CO2 原状土 含量/(mg/L) 85 1600 5.5 12 530 510 3000 15000 (A) 强腐蚀性 (B) 中等腐蚀性 (C) 弱腐蚀性 (D) 无腐蚀性

4、在某单斜构选地区，剖面方向与岩层走向垂直，煤层倾向与地面坡向相同，剖面上煤头

露头的出露宽度为16.5 m，煤层倾角为45°，地面坡角为30°，在煤层露头下方不远处的钻孔中，煤层岩芯的长度为6.04 m(假设岩芯采取率为100%)．( )的说法最符合露头与钻孔中煤层实际厚度的变化情况。

(A) 煤层厚度不同，分别为14.29 m和4.27 m (B) 煤层厚度相同，为3.02 m

(C) 煤层厚度相同，为4.27 m (D) 煤层厚度不同，为4.27 m和1.56

m

5、已知载荷试验的荷载板尺寸为1.0 m×1.0 m，试验坑的剖面如图所示，在均匀的黏性土层中，试验坑的深度为2.0 m，黏性土层的抗剪强度指标的标准值为黏聚力Ck=40 kPa，内摩擦角ψK=20°，土的重度为180 kN/m，据《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)计算地基承载力，其结果最接近( )。

(A) 345.8 kPa (B) 235.6 kPa (C) 210.5 kPa (D) 180.6 kPa

6、某山区工程，场地地面以下2 m深度内为岩性相同，风化程度一致的基岩，现场实测该岩体纵波速度值为2700 m/s，室内测试该层基岩岩块纵波速度值为4300 m/s，对现场采取的6块岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验，得出饱和单轴抗压强度平均值13.6MPa，标准差5.59 MPa，据《建筑地基基础设计规范》(GB

50007—2002)，2 m深度内的岩石地基承载力特征值的范围值最接近( )。 (A) 0.～1.27 MPa (B) 0.83～1.66 MPa (C) 0.9～1.8 MPa (D) 1.03～2.19 MPa

7、某宿舍楼采用墙下C15混凝土条形基础，基础顶面的墙体宽度0.38 m，基底平均压力为250 kPa，基础底面宽度为1.5 m，基础的最小高度应符合( )的要求。

(A) 0.70 m (B) 1.00 m (C) 1.20 m (D) 1.40 m

8、在条形基础持力层以下有厚度为2 m的正常固结黏土层，已知该黏土层中部的自重应力为50 kPa，附加应力为1.0 kPa，在此下卧层中取土做固结试验的数据见表。该黏土层在附加应力作用下的压缩变形量最接近于( )。

固结试验数据 P/kPa e 0 1.04 50 1.00 (A) 35 mm (B) 40 mm (C) 45 mm (D) 50 mm

9、已知墙下条形基础的底面宽度2.5 m，墙宽0.5 m，基底压力在全断面分布为三角形，基底最大边缘压力为200 kPa，则作用于每延米基础底面上的轴向力和力矩

100 0.97 200 0.93. 300 0.90 3

最接近于( )。

(A) N=300 kN，M=154.2 kN·m (B) N=300 kN，M=134.2 kN·m (C) N=250 kN，M=104.2 kN·m (D) N=250 kN，M=94.2 kN·m

10、高压缩性土地基上，某厂房框架结构横断面的各柱沉降量见表，根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，正确的说法是( )。 测点位置 A轴边柱 B轴中柱 C轴中柱 D轴边柱 沉降量80 150 120 100 /mm A-B跨柱跨距/m B-C跨12 C-D跨9 9 (A) 3跨都不满足规范要求 (B) 3跨都满足规范要求 (C) A-B跨满足规范要求 (D) C-D、B-C跨满足规范要求

11、某钢管桩外径为0.90 m，壁厚为20 mm，桩端进入密实中砂持力层2.5 m，桩端开口时单桩竖向极限承载力标值为Quk=8000 kN(其中桩端总极限阻力占30%)，如为进一步发挥桩端承载力，在桩端加设十字型钢板，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)计算，( )最接近其桩端改变后的单桩竖向极限承载力标准值。

(A) 10080 kN (B) 12090 kN (C) 13700 kN (D) 14500 kN

12、某柱下桩基，采用5根相同的基桩，桩径d=800 mm，柱作用在承台顶面处的竖向轴力设计值F=10000 kN，弯矩设计值My=480 kN·m，承台与土自重设计值G=500 kN，据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)，基桩承载力设计值至少要达到( )时，该柱下桩基才能满足承载力要求。(重要性系数γ0=1.0，不考虑地震作用) (A) 1800 kN (B) 2000 kN (C) 2100 kN (D) 2520 kN

13、某灌注桩基础，桩入土深度为h=20 m，桩径d=1000 mm，配筋率为

ρ=0.68%，桩顶铰接，要求水平承载力设计值为H=1000 kN，桩侧土的水平抗力系数的比例系数m=20 MN/m，抗弯刚度EI=5×10kN·m，按《建筑桩基工程技术规范》(JGJ 941994)，满足水平承载力要求的相应桩顶容许水平位移至少要接近

4

6

2

( )。(重要性系数γ0=1，群桩效应综合系数ηh=1) (A) 7.4 mm (B) 8.4 mm (C) 9.4 mm (D) 10.4 mm

14、某场地地基土层构成为：第一层为黏土，厚度为5.0 m，fak=100 kPa，qs=20 kPa，qp=150 kPa；第二层粉质黏土，厚度为12.0 m，fak=120 kPa，qs=25 kPa，qp=250 kPa；无软弱下卧层。采用低强度混凝土桩复合地基进行加固，桩径为0.5 m，桩长15 m，要求复合地基承载力特征值fspk=320 kPa，若采用正三角形布置，则采用( )的桩间距最为合适。(桩间土承载力折减系数β取0.8) (A) 1.50 m (B) 1.70 m (C) 1.90 m (D) 2.10 m

15、某正常固结软黏土地基，软黏土厚度为8.0 m，其下为密实砂层，地下水位与地面平，软黏土的压缩指数Cc=0.50，天然孔隙比e0=1.30，重度γ=18 kN/m，采用大面积堆载预压法进行处理，预压荷载为120 kPa，当平均固结度达到0.85时，该地基固结沉降量将最接近于( )。

(A) 0.90 m (B) 1.00 m (C) 1.10 m (D) 1.20 m

16、某小区地基采用深层搅拌桩复合地基进行加固，已知桩截面积Ap=0.385 m2，单桩承载力特征值Ra=200 kN，桩问土承载力特征值fsk=60 kPa，桩间土承载力折减系数β=0.6，要求复合地基承载力特征值fspk=150 kPa，问水泥土搅拌桩置换率m的设计值最接近( )。

(A) 15% (B) 20% (C) 24% (D) 30%

17、某湿陷性黄土地基采用碱液法加固，已知灌注孔长度10 m，有效加固半径0.4 m，黄土天然孔隙率为50%，固体煤碱中NaOH含量为85%，要求配置的碱液度为100 g/L，设充填系数α=0.68，工作条件系数口取1.1，则每孔应灌注固体烧碱量取( )最合适。

(A) 150 kg (B) 230 kg (C) 350 kg (D) 400 kg

18、饱和软黏土坡度为1:2，坡高10 m，不排水抗剪强度cu=30 kPa，土的天然容重为18 kN/m，水位在坡脚以上6 m，已知单位土坡长度滑坡体水位以下土体体积VB=144.11 m/m，与滑动圆弧的圆心距离为dB=4.44m，在滑坡体上部有3.33 m的拉裂缝，缝中充满水，水压力为Pw，滑坡体水位以上的体积为VA=41.92 m/m，圆心距为dA=13 m，用整体圆弧法计算土坡沿着该滑裂面滑动的安全系数最接近于( )。

3

33

3

(A) 0.94 (B) 1.33 (C) 1.39 (D) 1.51

19、某重力式挡土墙墙高5.5 m，墙体单位长度自重w=1.5 kN/m，作用点距墙前趾x=1.29 m，底宽2.0 m，墙背垂直光滑，墙后填土表面水平，填土重度为18 kN/m，黏聚力C=0 kPa，内摩擦角ψ=35°，设墙基为条形基础，不计墙前埋深段的被动抗力，墙底面最大压力最接近( )。

(A) 82.25 kPa (B) 165 kPa (C) 235 kPa (D) 350 kPa

20、某很长的岩质边坡受一组节理控制，节理走向与边坡走向平行，地表出露线距边坡顶边缘线20 m，坡顶水平，节理面与坡面交线和坡顶的高差为40 m，与坡顶的水平距离10 m，节理面内摩擦角35°，黏聚力C=70 kPa，岩体重度为23 kN/m，试验算抗滑稳定安全系数最接近( )。

(A) 0.8 (B) 1.0 (C) 1.2 (D) 1.3

21、倾角为28°的土坡，由于降雨，土坡中地下水发生平行于坡面方向的渗流，利用圆弧条分法进行稳定分析时，其中第i条高度为6 m，作用在该条底面上的孔隙水压力最接近于( )。

(A) 60 kPa (B) 53 k上Ja (C) 47 kPa (D) 30 kPa

22、有一均匀黏性土地基，要求开挖深度为15 m的基坑，采用桩锚支护，已知该黏性土的重度γ=19 kN/m，黏聚力c=15 kPa，内摩擦角ψ=26°，坑外地面的均布荷载为48 kPa，按《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120一1999)计算等值梁的弯矩零点距基坑底面的距离最接近( )。

(A) 2.30 m (B) 1.53 m (C) 1.30 m (D) 0.40 m

23、有一个宽10 m高15 m的地下隧道，位于碎散的堆积土中，洞顶距地面深12 m，堆积土的强度指标C=0，ψ=30°，天然重度γ=19 kN/m，地面无荷载，无地下水，用太砂基理论计算作用于隧洞顶部的垂直压力最接近于( )。(土的侧压力采用郎肯主动土压力系数计算) (A) 210 kPa (B) 230 kPa

3

3

33

(C) 250 kPa (D) 270 kPa

24、在关中地区某空旷地带，拟建一多层住宅楼，基础埋深为现地面下1.50 m。勘察后某代表性探井的试验数据如下表。经计算黄土地基的湿陷量△s为369.5 mm。为消除地基湿陷性，( )的地基处理方案最合理。 土样编取样深度饱和度自重湿陷湿陷起始湿陷系数 号 /m /(%) 系数 压力/kPa 3-1 1.0 42 0.007 0.068 54 3-2 3-3 3-4 3-5 3-6 3-7 3-8 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 71 68 70 69 67 74 80 0.011 0.012 0.014 0.013 0.015 0.017 0.013 0.0 0.049 0.037 0.048 0.025 0.018 0.014 62 70 77 101 104 112 — 183 —

25、高速公路附近有一覆盖型溶洞(如图所示)，为防止溶洞坍塌危及路基，按现行公路规范要求，溶洞边缘距路基坡脚的安全距离应不小于( )。(灰岩ψ取37°，安全系数K取1.25)

(A) 6.5 m (B) 7.0 m (C) 7.5 m (D) 8.0 m

26、已知预应力锚索的最佳下倾角，对锚固段为β1=ψ-α，对自由段为某滑坡采用预应力锚索治理，其滑动面内摩擦角ψ=18°，滑动面倾角α=27°，方案设计中锚固段长度为自由段长度的1/2，问依据现行铁路规范全锚索的最佳下倾角β计算值为( )。

(A) 9° (B) 12° (C) 15° (D) 18°

27、某场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g，设计地震分组为第一组。土层等效剪切波速为150 m/s，覆盖层厚度60 m。相应于建筑结构自振周期T=0.40 s，阻尼比ζ=0.05的水平地震影响系数值α最接近于( )。

3-9 9.0 81 0.010 0.017 3-10 10.0 95 0.002 0.005 (A) 强夯法，地基处理厚度为2.0 m (B) 强夯法，地基处理厚度为3.0 m

(C) 土或灰土垫层法，地基处理厚度为2.0 m (D) 土或灰土垫层法，地基处理厚度为3.0 m

(A) 0.12 (B) 0.16 (C) 0.20 (D) 0.24

28、某建筑场地土层分布如下表所示，拟建8层建筑，高25 m。根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)，该建筑抗震设防类别为丙类。现无实测剪切波速，该建筑场地的类别划分可根据经验按( )考虑。 层序 岩土名称和性状 层厚/m 层底深度/m 1 填土，fak=150kPa 5 5 粉质黏土，2 10 15 fak=200kPa 3 稍密粉细砂 10 25 4 5 稍密-中密的粗中砂 中密圆砾卵石 15 20 40 60 6 坚硬基岩 — — (A) Ⅱ类 (B) Ⅲ类 (C) Ⅳ类 (D) 无法确定

29、高度为3 m的公路挡土墙，基础的设计埋深1.80 m，场区的抗震设防烈度为8°。自然地面以下深度1.50 m为黏性土，深度1.50～5.00 m为一般黏性土，深度5.00～10.00 m为亚砂土，下卧地层为砂土层。根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 044—19)，在地下水位埋深至少大于( )时，可初判不考虑场地土液化影响。

(A) 5.0 m (B) 6.0 m (C) 7.0 m (D) 8.0 m

30、某自重湿陷性黄土场地混凝土灌注桩径为800 mm，桩长为34 m，通过浸水载荷试验和应力测试得到桩身轴力在极限荷载下(2800 kN)的数据及曲线图如下，此时桩侧平均负摩阻力值最接近( )。

深度/m 2 4 6 8 10 12 14 桩身轴力/kN 2900 3000 3110 3160 3200 3265 3270

16 18 22 26 2900 2150 1220 670 30 140 34 70 (A) -10.52 kPa (B) -12.14 kPa (C) -13.36 kPa (D) -14.38 kPa

答案:

单项选择题 1、A

[解析] 土的总质量=50+150+150+100+30+20=500(g) 土的颗粒组成： ＜2.0mm ＜1.0mm ＜0.5mm ＜0.25mm ＜0.075mm 90% 60% 30% 10% 4% 计算不均匀系数(Cu)和出率系数(Cc)：

由表中数据可知：d10=0.25 mm；d30=0.5 mm；d60=1.0 mm。

定名：

粒径大于2 mm的颗粒质量占总质量的10%，非砾砂；

粒径大于0.5 mm的颗粒质量占总质量的70%，大于50%，故该土样为粗砂。 2、C

[解析] 由试验点的峰值确定十字板试验强度，灵敏度为原状土强度和扰动土强度之比，也即试验点的峰值之比。

St=192/70=2.74 3、B

[解析] 环境类别为Ⅱ类，硫酸盐含量判定为中等腐蚀，铵盐含量判定为弱腐蚀性，综合判定为中等腐蚀。 4、C

[解析] ① 露头处的煤层实际厚度计算： 根据《工程地质手册》2-2-1式。

H=lsinγ=16.50×sin(45°-30°)=16.50×0.2588=4.27(m) ② 钻孔中煤层实际厚度计算：

H=6.04×sin45°=6.04×0.7071=4.27(m) 5、B

由内摩擦角查得承载力系数分别为Mb=0.51，Md=3.06，Mc=5.66，则对1 m面积的基础，其地基承载力由下式计算：

fa=051×1×18+5.66×40=9.18+226.4=235.6(kPa)

2．这里的考核点对载荷试验埋置深度的理解，载荷试验的埋深应为零，如以2 m计算，则得345.8 kPa的错误结果。 6、C

[解析] 岩体与岩块纵波波速比值的平方等于0.394，因此为较破碎，查表取折减系数0.10～0.20。

fa=(0.10～0.20)×9.0=0.90～1.80(MPa) 7、A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》第8.1.2条 8、D

2

1．在土的自重压力p1=50 kPa作用下，孔隙比为e1=1.00，在自重压力加附加应力pz=150 kPa作用下，孔隙比e1=0.95，则2 m厚的土层的压缩变形由下式计算： 2．也可以先计算从自重应力到自重加附加应力的压力段的压缩模量，再用下式计算： 9、C

[解析] 轴向力N由下式求得： 力矩M由下式求得： 10、D

[解析] 框架结构用沉降差控制，以两柱沉降量的差值除以柱距，求得的沉降差如表所示：

A-B跨 B-C跨 C-D跨 ΔS 柱距 沉降差 70mm 9m 0.0078 30mm 12m 0.0025 20mm 9m 0.0022

允许变形值 0.003 0.003 0.003

11、B

[解析] 依据(JGJ 94—1994)第5.2.10条公式： 开口时：ds=0.90 m λs=0.82

λp=0.16×2.78×0.82=0.365 Qpk=8000×0.30=2400(kN) Qpk=qpk·Ap

qpk=Qpk/λp=2400/0.365=6575.3(kN) Qsk=8000×0.70=5600(kN)

Qs=u∑qsikli=5600/0.82=6829.3(kN) 加设十字钢板后，

λp=0.81=0.8

Quk=1×6829.3+0.80×6575.3=6829.3+5260.2=120.5(kN) 12、C

[解析] 两者选其大值，2100 kN。 13、C

[解析] b0=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.8(m) ah=0.373×20=7.45＞4取ah=4.0 查表5．4．2 vx=2.441 14、B

[解析] 首先计算单桩承载力： 可以解得置换率：

15、B

[解析] 软黏土地基土层中点的自重应力为 该土层最终固结沉降量S1为： 平均固结度达到0.85时该地基固结沉降量为 S0.85=1.18×0.85=1.00(m) 16、C

[解析] 17、B

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第16.3.8及相应条文说明，每孔应灌碱液量为：

V=α·βπr(l+r)n=0.68×1.1×3.14×0.4(10+0.4)×0.5=1.95(m) 每m碱液的固体烧碱量为：

则每孔应灌注固体烧碱量为：1.95×117.6=229(kg) 18、B

[解析] 计算滑弧的半径： 2

3

2

2

3

抗滑力矩：MR=(3.1415×76.06/180)×30×22.83=20757(kN·m/m) 滑动力矩：

裂缝水压力：Pw=10×3.33/2=55.44(kN/m)，M1=55.44×12.22=677(kN·m/m) 水上：MA=41.92×18×13=9809(kN·m/m) 水下：MB=144.11×8×4.44=5119(kN·m/m) 19、C

[解析] 墙后水平土压力为

2

水平土压力作用点距离墙底的距离为： 墙底反力作用点距离墙趾的水平距离为 20、B

不稳定岩体体积V：

2．滑面面积A： 3．稳定性安全系数

Fs=(γVcosθtanψ+Ac)/(γVsinθ)

=(23×400×0.6tan35°+50×70)/(23×400×0.8) =(3865+3500)/7360 =1.0 21、C

[解析] 由于产生沿着坡面的渗流，坡面线为一流线，过该条底部中点的等势线为ab线，水头高度为：22、C [解析] Pa2=15×19ks=111.15 kPa 坑底处主动、被动土压力： 主动被动处： 48+19hckp=111.15

hc=(111.15-48)/48.=1.3(m)

(坑底以下坑外侧主动土压力不再随深度增大) 23、A [解析] 根据太沙基理论： c=0，q=0，b=(10+2×15×tan(45°-ψ/2))/2=13.66(m) k=tan(45°-ψ/2)=0.33

24、D

[解析] ① 从表中可以看出1.0 m以下土的饱和度均大于60%，因此强夯法不适宜，应选择土或灰土垫层法；

② 题干中已给出黄土地基湿陷量计算值△s，但尚需计算自重湿陷量△zs △zs=0.9×(1000×0.015+1000×0.017)=28.8(mm)

2

因此该场地为非自重湿陷性黄土场地，黄土地基湿陷等级为Ⅱ级(中等)，对多层建筑地基处理厚度不宜小于2.0 m；

③ 从表中可看出，4.0 m深度处土样以下的湿陷起始压力值已大于100 kPa，因此地基处理的深度至4.5 m处即可满足要求，地基处厚度不宜小于3.0 m，地基处理宜采用土或灰土垫层法，处理厚度3.0 m

④ 综合分析，地基处理宜采用土或灰土垫层法，处理厚度3.0 m，因此选D。 25、A

[解析] 《公路路基设计规范》(JTGD30—2004)第7.5.4条公式：L=Hcotβ和算出地下溶洞坍塌扩散在岩层中的影响范围，再加上岩层上覆盖土层的塌陷影响范围(扩散角取45°，即为土层厚度)，就是最小安全距离。L=2.5 m+4 m=6.5 m，故选A 26、C

[解析] 根据《铁路路基支护结构设计规范》(JB 10025—2001)条文说明第12.2.4条。

也可按β1、β2的加权平均值确定β

设自由段长度为l，则锚固段长度为0.5，锚索全长为1.5。故： β1=-9°，β2=45°+18°/2-27°=27° β=[(-9)×0.5+27×1]/1.5=22.5/1.5=15° 27、D 数据准备

αmax=0.24(8度，多遇地震，设计基本地震加速度0.30g) Tg=0.45 s(设计地震分组第一组，场地类别Ⅲ类) η2=1.0(阻尼比ζ=0.05) 2．地震影响系数曲线 T＜Tg

取水平段

3．α=η2αmax=1.0×0.24=0.24 28、B

[解析] ① 根据岩土名称及性状，深度60 m以内不可能有剪切波速大于500 m/s的岩土层，故覆盖层厚度应取60 m；

② 在计算深度20 m范围内的土层应属于中软土，等效剪切波速介于140～250 m/s之间；

③ 场地类别可划分为Ⅲ类。 29、C

[解析] 根据地层土质，场区可能液化的土层为深度5.00～10.00 m的亚砂土和以下的砂土层。亚砂土层以上为厚度5m的非液化黏性土层。根据图2.2.2-b(亚砂

土)，当du=5m时，8°区内插对应的dw临界值约5.5 m。根据图2.2.2-a(砂土)，当du=5 m时，8°区内插对应的dw临界值为7 m。所以当地下水位埋深大于7 m时，可初判场地土层不液化。 30、C

[解析] ① 桩身轴力由大变小深度处即为自重湿陷性黄土分布深度处，即自重湿陷性黄土层深度范围为0～14 m。

② 据《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106—2003)式A.0.14-4计算桩侧平均负摩阻力值：