[学士]现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书_secret

目 录

1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）

参考资料： 1、建筑荷载规范 2、混凝土结构设计规范

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钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书

一、 设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、 设计内容

1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50）

（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）

（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、 设计资料

1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2

2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25

（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。

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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、 平面结构布置：

１、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.0m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m。楼盖结构布置图如下：

２、按高跨比条件，当h1l55mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。40对于工业建筑的楼盖板，要求h80mm，取板厚h80mm 3、次梁的截面高度应满足 h(121311～)L(278～417)mm，取h400mm 1218则b(～)h(133～200)mm，取b200mm。 4、主梁的截面高度应该满足h(～

181)L(440～660)mm，h400mm，则14 - 3 -

11h(～)h(200～300)mm，取b250mm。

23二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m宽板带计算：

水磨石面层 0.6510.65kN/m 80mm钢筋混凝土板 0.08252.0kN/m 15mm板底混合砂浆 0.015170.255kN/m 恒载： gk2.905kN/m 活载： qk919kN/m

恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于

4.0kN/m，所以活荷载分项系数取

1.3。于是板的

设计值总值： gq=1.2gk1.3qk 15.186kN/m 2、板的计算简图：

80mm厚钢筋混凝土板次梁120200200 次梁截面为200mm400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取

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板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：

l01ln1h22001001208020201.025ln2030mm， 22取l012020mm (a120mm)

中跨： l02ln22002002000mm

板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。 计算简图如下图：

q+g=15.186kN/m2200032000B2020CC2000B2020板的计算简图 3、内力计算及配筋：

用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下： 表1.0

截 面 位 置 支承情况 端支座 边跨支座 离端第二支座 离端第二跨中 中间支座 中间跨中 A 梁板搁支在墙上 板 与梁整浇梁 连接 梁与柱整浇连接 0 -1/16 -1/24 -1/16 1 1/11 1/14 1/14 B 2 C 3 两跨连续：-1/10 三跨以上连续：-1/11 1/16 -1/14 1/16 - 5 -

则由M(gq)l02可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表： 截面位置 α 1 1/11 B -1/11 2 1/16 C -1/14 2 11115.1862.022 11115.1862.02 M(gq)l05.633 5.633 (kN/m) 11615.1862.02 1/1415.1862.02 3.87 4.43 由题知：b1000mm,设as20mm,则h0has802060mm，

fc11.9N/mm，fy210N/mm 根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：

截面 M（kNm） 2 M(gq)l01 M1 5.633 B MB -5.633 2 M2 3.87 42.84 C Mc -4.43 0.8M2 3.10 0.8Mc 3.54 1fcbh02（kNm） sM 21fcbh00.131 0.131 0.090 0.073 0.103 0.083 112s 0.141 0.141 0.094 0.076 0.109 0.087 (b0.614) s10.5 AsM/sfyh0（mm） ①～②轴线 ⑤～⑥轴线 ②～⑤轴线 20.930 480.7 8/10@130 8/10@130 0.930 480.7 8/10@130 0.953 322.3 0.962 0.946 0.957 255.8 317.7 293.6 8@130 6/8@130 302mm2 8@130 6/8@130 302mm2 选钢筋 实际配筋 8/10@130 ①～②轴线 ⑤～⑥轴线 ②～⑤轴线 495mm2 495mm2 495mm2 495mm2 387mm2 387mm2 位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨

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中截面（M2、M3）和中间支座（Mc）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。 4、确定各种构造钢筋： ⑴分布筋选用 6@300。

⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑷板角构造钢筋:选用 8@200,双向配置板四角的上部。 5、绘制板的配筋示意图： 采用弯起式筋,详见板的配筋图.

三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、次梁的支承情况：

次梁主梁120250250 2、荷载计算：

由板传来： 2.9052.26.391kN/m 次梁肋自重： 0.20.40.08251.6kN/m

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次梁粉刷重 0.0150.40.082170.2176kN/m 恒载： gk8.2086kN/m 活载： qk92.219.8kN/m 设计值总值： gq=1.2gk1.3qk 35.53kN/m 3、确定计算跨度及计算简图。 塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： l02ln50002504750mm

边跨： l01lna25000120250224024875mm

1.025ln1.02547554873mm,取l014870mm (a240mm)

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：

q+g=35.53kN/m2475034750B4870CC4750B4870次梁的计算简图 3、内力计算：

由M(gq)l02可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表： 截面位置 α 1 1/11 B -1/11 2 1/16 C -1/14 2 11135.534.8702 11135.534.8702 11635.534.7502 1/1435.534.7502 M(gq)l076.61 76.61 50.10 57.26 (kN/m) - 8 -

由V(gq)ln可计算出VA、VBl、VBr、Vc，计算结果如下表： 截面位置 α A Bl 0.60 Br 0.55 C 0.45 0.55 0.5535.534.750 V(gq)ln 0.4535.534.755 0.6035.534.755 0.5535.534.750 76.03 101.371 92.82 (kN) 92.82 4、截面承载力计算：

⑴、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度b'f，按

11b'fl50001667mmbs020002002200mm，故取b'f1667mm。

33梁高： h400,h040040360mm 翼缘厚： h'f80mm 判定T形截面类型：

1fcbfhf(h0hf2)1.011.9166780(36080)507.8106Nmm 276.61kNm(边跨中) 507.8kNm)50.10kNm(中间跨中故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h040060340mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑， 取h0360mm

⑶、次梁正截面承载力计算见下表： 截 面 弯矩M(kNm) 1fcbh或1fcb'fh02 201 76.61 1.011.916673602B -76.61 1.011.920034022 50.10 1.011.916673602C -57.26 1.011.92003602sMM或s221fcbh01fcb'fh0 2570.914106 275.128106 2570.914106 308.448106 0.030 0.278 0.019 0.183 - 9 -

112s(b 0.350) 0.030 0.985 720.2 318（弯1） 763 30.334 0.833 901.7 18+11630.019 0.911 468.1 16（弯1） 3603 0.208 0.6 591.7 16（弯1） 603 s10.5 AsM/sfyh0 选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2） （弯起） 9.1 ⑷、次梁斜截面承载力计算见下表： 截 面 V(kN) 0.25cfcbh0(kN) Vc0.7ftbh0(kN) 箍筋肢数、直径 A 76.03 214.2V 截面满足 B左 101.37 202.3V 截面满足 B右 92.82 202.3V截面满足 C 92.82 214.2V截面满足 .01V 需配箍筋 60.45V 需配箍筋 60.45V需配箍筋 .01V需配箍筋 2 6 56.6 445.0 150 2 6 56.6 123.3 150不足用Asb补充 2 6 56.6 156.1 150 94.127V满足 2 6 56.6 185.7 150 99.668V满足 AsvnAsv1 s1.25fyvAsvh0/(VVc) 实配箍筋间距 VcsVc1.25fyvAsvh099.668Vs满足 98.127V 不满足 AsbVVcs 0.8fysina 9.55mm2 由于纵向钢筋 由于纵向钢筋充足，可弯起1由于纵向钢筋选配弯起钢筋 实配钢筋面积 充足，可弯起1118 充足，可弯起118 16 16 254.5 mm2 254.5 mm2 201.1 mm2 201.1 mm2 5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm

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处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。 四、主梁设计（按弹性理论计算）： 1、支承情况：

主梁h=400h=80板柱柱=400h=600次梁柱=400 柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。 2、荷载计算：

为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。 次梁传来的荷载： 8.20865.041.043kN 主梁自重： (0.60.08)0.252.2257.15kN

kN 主梁粉刷重： 2(0.60.08)0.0152.2170.58344 恒载：Gk48.776kN 恒载设计值：G1.2Gk58.53kN 活载设计值：Q92.25.01.3128.7kN 3、确定计算跨度及计算简图

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主梁计算跨度：

边跨： l01lnb柱0.025ln62804000.02562806637mm

11lnab柱6280370/2400/26665mm，

221212近似取l0160mm

中跨： l0lnb柱b柱6200400/0400/26600mm

因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：

1212GGG=58.53kN/mGGB26600主梁的计算简图C（B）G160GA60 3、内力计算：

1)、弯矩设计值：Mk1GLk2QL

其中，k1 k2 可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。

2）、剪力设计值：Vk3Gk4Q，其中，k3 k4 可由书中表查可知。

主梁弯矩计算

项次 GG荷载简图 GGGGk/M1 0.244 94.47k/MB 0.267 103.61k/M2 0.067 25.88k/Mc 0.267 103.61① - 12 -

QQQQ② ③ QQ0.2 246.970.1330.133 0.133 112.97113.32113.320.0450.1330.200 38.46113.32169.880.133 113.32 QQQQ④ Mmin(kNm) 0.2290.3110.170 195.702.97144.400.0 75.83组合项次 组合值 组合项次 组合值 ①+③ ①+④ ①+② ①+④ 56.01 -368.58 87.09 179.44 ①+② 341.44 ①+③ 195.76 Mmax(kNm) 由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②； ①+③； ①+④ 红线：①+④黄线：①+③蓝线：①+②灰线：①+④-368.58-368.58-179.44-15.0756.0169.74168.68291.54236.45341.44弯矩包络图9.92106.38169.42195.76106.37169.42195.76-88.16-88.16-179.44-15.079.92168.68236.45291.54341.4456.0169.74 将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 主梁剪力计算

项 次 荷载简图 k/VA k/VB左 k/VB右 - 13 -

GGGGGG① ② QQQQ0.73342.90 0.866 111.451.267 74.161.00 58.531.134 145.950 0 QQQQ④ 组合项次 Vmin(kN) 同样可绘出剪力包络：

0.6 88.671.311 168.731.222 157.27①+② 154.35 ①+④ -242. ①+④ 215.8 ①+②红线：蓝线：①+④剪力包络图 4、主梁正截面和斜截面承载力计算：

⑴、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度b'f，按

11b'fl66002200mmbs05000mm，故取b'f2200mm。

33梁高： h600,h060040540mm（边跨），h060040540mm（中间跨） 翼缘厚： h'f80mm 判定T形截面类型：

1fcbfhf(h0hf2)1.011.9220080(54080)1047.2106Nmm 2 - 14 -

341.44kNm(边跨中) 1047.2kNm)195.76kNm(中间跨中故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h060070530mm。 正截面配筋计算。 截 面 弯矩M(kNm) 1 341.44 B -368.56 (58.53128.7)0.4/22 195.76 1.011.922005602-88.16 1.011.92505602V0b/2 1MV0b 21fcbh或fbh20'1cf2037.45 -331.11 1.011.92505302 1.011.9220054027634.088106 835.6775106 8210.048106 932.96106 sMM或s21fcbh021fcb'fh00.045 0.046 0.977 2157.3 60.392 0.535 0.733 2841.0 22+2204（弯起422） 0.026 0.026 0.987 1224.3 0094 0.099 0.951 551.8 112s(b 0.550) s10.5 AsM/sfyh0 选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2） 622（弯4） 22（弯2） 220 2233 2909 1520 628 斜截面配筋计算：

截 面 V(kN) A 154.35 B左 242. B右 215.8 hwh0hf530804500mm,因hw4501.84,截面尺寸按下面式验算 250b - 15 -

0.25cfcbh0(kN) 剪跨比： Vc1.75ftbh01394.2V 截面满足 394.2V 截面满足 394.2V 截面满足 75.01V 需配箍筋 20003.73,取3.0 54073.62V 需配箍筋 73.62V 需配箍筋 (kN) 箍筋肢数、直径 2 8 100.6 143.8 取150不足用Asb补充 2 8 100.6 66.15 取150不足用Asb补充 2 8 100.6 78.75 取150不足用Asb补充 AsvnAsv1 s1.0fyvAsvh0/(VVc) 实配箍筋间距 VcsVc1.0fyvAsvh0s151.06V 不满足 148.27V 不满足 148.27V 不满足 AsbVVcs 0.8fysina4.05 mm2 22 278.8mm2 22 278.8mm2 由于纵向钢筋充足，可弯起1选配弯起钢筋 实配钢筋面积(mm) 弯起1122 380.1 380.1 380.1 验算最小配筋率 svAsvf100.60.00270.24t0.00145,满足要求 bs250150fyv由于剪力图呈矩形，且比较大，在支座截面B左边的2.2m范围内需要布置三排弯起钢筋，而且要使箍筋加密为100mm，即可满足要求。 由于剪力图呈矩形，在支座截面B右边的2.2m范围内需要布置两排弯起钢筋，而且要使箍筋加密为100mm即可满足要求。 由于剪力图呈矩形，在支座A截面右边的2.2m范围内需要布置说 明 两排弯起钢筋，而且要使箍筋加密为100mm即可满足要求。 为了施工方便，除加密区箍筋间距一律为150mm 5、两侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的的集中力：Fl41.0431.2128.7177.95kN，h1600400200mm 附加箍筋布置范围：s2h13b220032001000mm

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取附加箍筋 8@200mm,则在长度范围内可布置箍筋的排数：

m100016排, 梁两侧各布置三排。 200另加吊筋118， Asb254.5mm2，则由：

2fyAsbsinamnfyvAsv12300254.50.7076221050.3234.7kNFl，

满足要求。

五、关于计算书和图纸的几点说明：

1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。

2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。 2、结构平面布置图：比例1：200。 3、板的配筋图：比例1：50 ⑴、分布筋选用： 6@250

⑵、与主梁垂直的附加负筋选用： 8@200，深入板中的长度为500mm。 ⑶、与承重砌体墙垂直的附加负筋选用： 8@200，伸出墙边长度为300mm。 ⑷、板角附加短钢筋双向布置 8@200，每一方向伸出墙边的长度为500mm。

4、次梁的配筋图：比例1：30

⑴、箍筋选用： 6@150通长布置。

⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。 ⑶、②、⑤号钢筋弯起后在B支座共同抵抗负弯矩，相当于11300mm处截断。

16 ,在矩支座边缘

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。

⑸、两根⑤号钢筋弯起后在C支座共同抵抗负弯矩，相当于 11300mm处截断。

16 ,在矩支座边缘

⑹、B支座第二批截断的⑥号钢筋,在距支座边缘1800mm处截断。

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⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2100mm处截断，与

⑦号钢筋在600mm范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。

⑻、⑦号钢筋在C支座右端通常兼作架立筋。

5、主梁的配筋图：比例1：30

⑴、箍筋选用：加密区选用 6@100，非加密区选用 6@150。 ⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。

⑶、在次梁与主梁交界处设置附加横向钢筋，选用 8@200,两边各布置三排,另加

一根118吊筋.

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。 ⑸、其余钢筋截断详见配筋图。

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