第３２卷第６期 ２０１２年Ｏ６月 西安工业大学学报 Ｖｏ１．３２ Ｎｏ．６ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｘｉ’ａｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ＪｕｒＬ ２０１２ 文章编号：１６７３—９９６５（２０１２）０６—４９８—０４ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢高温持久强度的预测与验证 杨旭，王正品，要玉宏，刘江南 （西安工业大学材料与化工学院，西安７１００３２） 摘 要： 研究了００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高温持久强度．在Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ方程基础上，利用全微 分和状态函数特征，建立了００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在给定温度条件下持久强度与高温抗拉强度之间 关系的数学模型．通过试验结果表明，利用该数学理论模型预测００Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｎ钢在７００℃，持 久拉伸２００ ｈ理论与实测持久强度值相符，相对误差为Ｏ．６ ９／６． 关键词：００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢；高温持久强度；高温抗拉强度；数学预测模型 中图号：ＴＧｌｌ１．８ 文献标志码： Ａ 目前，００Ｃｒ１８Ｎｉｌ０Ｎ钢作为飞机用高温零部 件面ｌ临着高温持久性能数据缺乏等问题，所以如何 在短时间内测定００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢长时高温持久性 能数据显得尤为迫切．为研究００ＣｒｌＳＮｉｌ０Ｎ钢的 高温持久性能，不仅需要进行长时间的试验，而且 耗费大量的试验费用，所以研究利用高温抗拉强度 换，以及利用状态函数和全微分的特征，建立了 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在给定温度条件下持久强度与持 久断裂时间之间关系的数学模型，并利用 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢持久强度的试验结果对该模型进 行验证． 来预测００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢长时持久性能的数学模型 就显得特别重要． 目前，研究金属材料持久强度的预测方法较 １试验材料及方法 １．１试验材料 多，如经验关系式外推法［ 、等温线法［ 、Ｌａｒｓｏｎ— Ｍｉｌｌｅｒ参数法［。］和葛庭燃一Ｄｏｒｎ参数法［ ］（Ｋ—Ｄ参 试验所用００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢是在１８—８型奥氏 体基础上以Ｎ元素取代Ｃ元素，并进一步降低含 碳量而发展起来的新型钢种，该钢比１Ｃｒ１８Ｎｉ９ Ｔｉ 数法）、最小约束法［５］和状态方程法＿６ 等．经验关系 式外推法需要有大量的试验数据才能总结经验关 等不锈钢具有更好的耐蚀性，且焊接性能良好，无 晶问腐蚀倾向，其化学成份见表１． １．２试验方法及设备 系式指导外推；等温线法虽简单易行，但其外推时 间不得超过试验时间的１Ｏ倍，且误差偏大；最小约 束法没有固定的函数关系，需要根据实验确定出适 合具体材料和试验数据的函数关系式，其复杂的站 点实验数据只能依靠电子计算机完成；Ｋ—Ｄ参数 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高温拉伸试验按照国标 ＧＢ／Ｔ２２８—２００２规定，在ＣＭＴ一１０电子万能材料试 法也属于时间一温度参数法的一种，是对 Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ参数法中参数的定义变换和修改． 综合考虑以上方法并结合本试验的具体情况， 本文利用状态函数的特点［７］，通过对Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ 参数ＰＬ引、温度Ｔ和时间ｒ之间关系的解析和转 ＊收稿日期：２０１１—１２—０８ 验机上进行．试验从５００℃～７Ｏ０℃每间隔５０℃ 做三次瞬时拉伸试验，每个温度下的瞬时强度取三 次拉伸强度的平均值，拉伸速度为２Ｏ ｍｍ／ｍｉｎ，瞬 时拉伸时间采用秒表计量．００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高 温持久强度试验按照国标ＧＢ／Ｔ２０３９—１９９７规定， 基金资助：陕西省自然科学基金资助项目（２０１０ＪＭ６００５） 作者简介：杨旭（１９８７一），男，西安工业大学硕士研究生． 通讯作者：王正品（１９６１一），女，西安工业大学教授，主要研究方向为功能材料和高温结构材料．Ｅ－ｍａｉｌ：ｚｈｅｎｇ６１０＠１２６．ｃｏｒｎ． 第６期 杨旭等：００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢高温持久强度的预测与验证４９９ 在ＲＤＬ５０型电子蠕变试验机上进行，试验温度分 别为５５０℃，６００℃和７００℃．试验开始时预加载 ５００ Ｎ的拉力使试样处于相对稳定状态，同时开始 升温，到达指定温度并保温４０ ｒａｉｎ以后再加载到 预先设定的持久强度值，拉伸时间由蠕变试验机的 ＥＤＣ２２２控制器自动计时． 表１ ＯＯＣｒｌ８ＮｉｌＯＮ钢的化学成分 Ｔａｂ．１ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ｓｔｅｅｌ ２试验结果与分析 ２．１预测模型的理论基础 金属材料高温持久强度 是温度Ｔ和持久断 裂时间ｒ的函数，亦是Ｌａｒｓｏｎｊ—Ｍｉｌｌｅｒ参数尸的函 数［。］为 一Ｆ（丁，ｒ） （１） 一 （Ｐ） （２） Ｐ—Ｔ（Ｃ＋ｌｏｇｒ） （３） 式中：Ｔ为持久温度；ｒ为持久断裂时间；Ｃ为与钢 的成分有关的常数（一般取２０）Ｅ。 对于００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢而言，高温持久性能具 有以下两个特点：①当Ｐ一定或丁和ｒ一定时， 具有一个确定的数值，即函数值一定；②当Ｐ发生 变化时， 值随之而变，其变化仅随持久试验状态 的改变而变动，即仅由始末状态决定，而与试验过 程的具体途径无关（末态试验温度不高于途径中间 试验温度）．本试验末态试验温度不高于途径中间 试验温度，且升温过程和保温过程具有连续性、单 调性．由此可见，００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢持久强度 具有 状态函数特点．假定 函数单调、连续且处处可微， 式（１）则可写成如下全微分形式为 如一（ ），ｄＴ＋（ ） ｄｒ ㈤ 由式（３）可知 （券） 一（ ） （ ） 一（Ｃ＋ｌｇｒ （ ） （５） （筹） 一（ ） （篑） 一 （ ） ｃ６ 根据 函数由Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ参数Ｐ一定和高 温试验过程中温度与时间变化等效性Ⅲ，则 （ ），一（嘉） 一 ｃ７ 由式（５）～式（７）做等量代换即可得 （＼ ／ａＴ） 一 Ｔ ｒ（Ｃ＋ ｌｇｃ＇）ｌｎｌ０（＼ ａＴ］ （８） 因此，式（４）可变换为 曲一（ ） （ｄＴ＋ ｄｒ）（９） 当试验温度丁一定时，式（９）变换为 曲一（券） Ｔｌ ｌｎｌｕｄｒ （１ｏ） 在时间区间（ ，ｒ）范围内对式（１Ｏ）两边求积 分，得到关系式为 ＝ｅｏ＋ｆ （鼻） Ｔ＿ ｎ ｕｄｒ（１１） 式中：ａｏ为高温材料在ｒ一＂Ｃ０和温度为Ｔ时的持久 强度，当＂Ｃｏ很小时，Ｏ＂ｏ在数值上接近同温度下材料 的高温抗拉强度值．为简化计算，根据时间与温度 的等效性，可忽略时间ｒ因素对持久强度随温度的 变化率影响，即 （ ） 一（鼻） 一（ ） ｃ ２ 由式（１１）、式（１２）可得 ≈ ＋ ） 志 出 一ｃｒｏ＋Ｔ（ ）・ｎ（ ） 从式（１３）可以看出，若已知金属材料的高温 抗拉强度Ｏ＂ｏ与温度Ｔ的函数关系，则可求出在指 定温度下任意时间内的持久强度值． ２．２ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢预测模型的建立 在ＣＭＴ一１０电子万能材料试验机上所测得的 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢不同温度下的高温抗拉强度及拉 伸时间见表２，从表２数据可以看出，随着试验温 度升高，００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高温抗拉强度逐渐降 低，拉伸时间逐渐缩短． 根据００ＣｒｌＳＮｉｌ０Ｎ钢高温持久强度预测模型 的理论推导过程，所以将表２中平均抗拉强度Ｏ＂ｏ 与温度ｔ关系进行线性拟合，如图１所示． ５００ 西安工业大学学报 第３２卷 表２ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高温抗拉强度 Ｔａｂ．２ Ｈｉｇｈ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ｓｔｅｅｌ 图１ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢高温抗拉强度与温度变化曲线 Ｆｉｇ．１ Ｈｉｇｈ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ＶＳ．ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ 图１是高温瞬时拉伸试验温度与高温抗拉强 度的关系图，对图１中数据拟合可获得函数关系为 ６ｏ一３５０．８＋０．７８８ｔ一０．００１２ｔ （１４） 用配方法对式（１４）变换，则有 ａｏ一４６．２４－１．４４３２０４－２７３）一 ０．２２１２（ｔ －４２７３）。 （１５） 则 ＝１．４４３２—０．００２４Ｔ （１６） 将式（１５）、式（１６）代入到式（１３），即可得到一 定温度和时间下的００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢持久强度预测 关系式 Ｏ－＝４６．２４－１．４４３２Ｔ一０．００１２Ｔ２４－ Ｔ（１．４４３２－０．００２４Ｔ）ｌｎ（ ）（１７） 取ｃ一２０，Ｖｏ取每个温度下的拉伸时间的平均 值，ｒ为持久时间． ２．３分析与讨论 在式（１７）中，由于瞬时拉伸时间Ｖｏ，参数Ｃ已 确定，所以式（１７）即可预测００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在５５０ 。Ｃ、６００℃、７００℃下不同时间的持久强度，将 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的持久强度预测值与在ＲＤＬ５０ 型电子蠕变试验机上进行试验所测得的实际持久 强度值进行对比，结果见表３． 表３ ００Ｃｒｌ８ＮｉｌＯＮ钢持久强度 试验实测值与预测值对比 Ｔａｂ．３ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｅｓｔｅｄ ａｎｄ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｓｔｒｅｎｔｈ ｏｆ ｓｔｅｅｌ Ｏ０Ｃｒｌ８Ｎｉ１０Ｎ ｔ／￣Ｃ ｒ／ｈ 测／ＭＰａ ／ＭＰａ ｙ／％ ９２．８ ２８４．２ ２９４ ３．３ ６００ １９３．７ ２７５．９ ２８０ １．４ ４８０．７ ２６５．９ ２６１ １．８ １０６．４ １４５．８ １４７ Ｏ．８ ７００ ２１３．８ １３４．１ １３５ Ｏ．６ ４８０．３ １２０．６ １１８ ２．２ 从表３中可以看出，该预测模型所预测的持久 强度值与实际持久强度值的相比都比较准确，预测 持久强度值都在实际持久强度值上下波动，相对误 差都小于５ ９／６，所以该理论模型能够成功预测 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在某一确定温度下的持久强度． 此预测数据中，相对误差最大为４．３ ９／６，在金属的 高温持久强度试验中，由于受冶炼、热处理、生产工 艺以及测试技术等各种因素的影响，同一种材料的 试样，在同一试验温度及应力下，断裂时间显然是 有差别的．为了更加准确的测定００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢 高温持久强度，应该增加在相同条件下进行持久强 度试验的试样数量，多次试验减小误差．误差中有 不可避免的试验误差也有此预测模型的缺陷，通过 优化公式中参数值，也能减小误差． 通过持久强度试验表明：００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在 ５５０。Ｃ下 ５０ｎ分别为３５５ ＭＰａ，３３０ ＭＰａ 和３１５ ＭＰａ；在６００。Ｃ下０－１ｎｎ，ｄ ， Ｉｎｆ１分别为２９４ ＭＰａ，２８６ ＭＰａ和２６１ ＭＰａ；在７００。Ｃ下 口 ， ０＂５０ｏ分别为１４７ ＭＰａ，１３５ ＭＰａ和１１８ ＭＰａ．即在 同一持久温度下，随着ｏＯＣｒ１８Ｎｎ０Ｎ钢持久强度 的降低，持久时间增长；在同一持久时间下，持久温 度越高，００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢持久强度值越低． ３结论 本文通过测定００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的高温抗拉强 度和拉伸时间，并对Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ参数关系式的 解析和转换，建立了在给定温度条件下 ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢的持久强度与持久断裂时间之间 的数学模型． 利用此数学模型预测００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ钢在 第６期 杨旭等：００ＣｒｌＳＮｉｌ０Ｎ钢高温持久强度的预测与验证 ２００４（３）：ｌ５２． ５０１ ５５０ Ｃ、６００℃和７００℃下分别持久１００ ｈ、２００ ｈ、 ５００ ｈ下的持久强度，试验结果表明在５５０℃下误 ＹＡＮＧ Ｒｕｉ—ｃｈｅｎｇ，ＦＵ Ｇｏｎｇ—ｗｅｉ，ＷＡＮＧ Ｋａｉ—ｘｕａｎ， 差最大为持久１００ ｈ时４．３ ，误差最小为持久 ｅｔ ａ１．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ Ｌａｒｓｏｎ—ｍｉｌｌｅｒ Ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｆｏｒ ２００ ｈ时０．７ ；在６００℃下误差最大为持久１００ ｈ 时３．３ ，误差最小为持久２００ ｈ时１．４ ；在 ７００℃下误差最大为持久５００ ｈ时２．２ ，误差最 １５ＣｒＭｏ Ｈｅａｔ Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ｓｔｅｅｌ ａｎｄ Ｉｔｓ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌａｎｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４ （３）：１５２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ ＳＴＲＡＵＢ Ｓ，ＨＥＮＩＧＥ Ｔ，ＰＯＬＣＩＫ Ｐ，ｅｔ ａ１．Ｍｉｃｒｏ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｒａｔｅ Ｄｕｒｉｎｇ Ｌｏｎｇ—ｔｅｒｍ Ｃｙｃｌｉｃ Ｃｒｅｅｐ ｏｆ ｔｈｅ Ｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃ Ｓｔｅｅｌ Ｘ２２ＣｒＭｏＶ１２－１ 小为持久２００ ｈ时０．６ ９／６．误差都在合理范围内，希 望后面的研究能够对此模型进行修正或者有更合 理的预测模型以减小误差． 参考文献： ［１］ＳＣＨＩＲＲＡ ＩＶ１．Ｃｒｅｅｐ Ｒｕｐｔｕｒｅ ａｎｄ Ｃｒｅｅｐ Ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ Ｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃ Ｘ１８ＣｒＭＯＶＮｂ １１．１ Ｔｙｐｅ Ｓｔｅｅｌ ａｔ Ｅｌｅｖａｔｅｄ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ａｎｄ Ａｆｔｅｒ ａ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９９５，６６（９）：３９４． ［５］ＳＰＩＧＡＲＥＬＬＩ Ｓ，ＫＬＯＣ Ｌ，Ｂ０ＮＴＥＭＰＩ Ｐ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｃｒｅｅｐ Ｃｕｒｖｅｓ ｉｎ ａ ９Ｃｒ一１Ｍｏ Ｍｏｄｉｆｉｅｄ Ｓｔｅｅｌ ｂｙ Ｍｅａｎｓ ｏｆ Ｓｉｍｐｌｅ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ Ｅｑｕａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｓｃｒｉｐｔａ Ｍａｔｅｒｉａｌｉａ，１９９７，３７４，３７（４）：３９９． ［６］章燕谋．锅炉与压力容器用钢［Ⅳ【］．西安：西安交通大 学出版社，１９８４． ＺＨＡＮＧ Ｙａｈ—ｍｏｕ．Ｓｔｅｅｌ ｆｏｒ Ｂｏｉｌｅｒ ａｎｄ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９８６，６４（６）：３２２． ［２］张晓昱，欧阳杰，柯浩，等．长时高温运行后火力发电 机组Ｔ９１钢受热面管寿命评价［Ｊ］．锅炉技术，２０１１ （４）：４７． Ｖｅｓｓｅｌ［Ｍ］．Ｘｉ’ａｎ：Ｘｉ’ａｎ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ， １９８４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ＺＨＡＮＧ Ｘｉａｏ—ｙｕ，ＯＵＹＡＮＧ Ｊｉｅ，ＫＥ Ｈａｏ，ｅｔ ａ１．Ｌｉｆｅ Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ Ｔ９１ Ｓｔｅｅｌ Ｈｅａｔ Ｔｒａｎｓｆｅｒ Ｔｕｂｅｓ ｏｆ Ｆｏｓｓｉｌ—ｆｉｒｅｄ Ｐｏｗｅｒ Ｕｎｉｔ Ａｆｔｅｒ Ｌｏｎｇ－ｔｉｍｅ Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ａｔ ［７］陈雷，杜晓建，刘晓，等．新型奥氏体耐热不锈钢的高 温持久性能［Ｊ］．钢铁研究学报，２０１０（１０）：１１２． ＣＨＥＮ Ｌｅｉ，ＤＵ Ｘｉａｏ—ｊｉａｎ，ＬＩＵ Ｘｉａｏ，ｅｔ ａ１．Ｃｒｅｅｐ— ｒｕｐｔｕｒｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ａ Ｎｅｗ Ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ Ｈｅａｔ－ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｂｏｉｌｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１（４）： ４７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ ａｔ Ｅｌｅｖａｔｅｄ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２０１０（１０）：ｌ１２． （ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］杨瑞成，傅公维，王凯旋，等．１５ＣｒＭｏ耐热钢Ｌａｒｓｏｎ— Ｍｉｌｌｅｒ参数值的确定与应用［Ｊ］．兰州理工大学学报， Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ Ｍｏｄｅｌ ｏｆ Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｒｕｐｔｕｒｅ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ Ｓｔｅｅｌ ＹＡＮＧ Ｘｕ，ＷＡＮＧ Ｚｈｅｎｇ—ｐｉｎ，ＹＡＯ Ｙｕ—ｈｏｎｇ，ＬＩＵＪｉａｎｇ一 ｎ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｘｉ’ａｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉ’ａｎ ７１００３２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｉｓ ｓｔｕｄｉｅｄ，Ｔｈｅ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｔ ｇｉｖｅｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ｓｔｅｅｌ ｉｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｔｏｔａｌ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ａｎｄ ｓｔａｔｅ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ Ｌａｒｓｏｎ—Ｍｉｌｌｅｒ ｅｑｕａｔｉｏｎ．Ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｄａｔａ ｉｎｄｉｃａｔｅ：Ｔｈｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ００Ｃｒｌ８Ｎｉ１０Ｎ ｓｔｅｅｌ ａｔ ７００℃ｌａｓｔｉｎｇ ２００ ｈ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｍｏｄｅｌ ｃｏｎｆｏｒｍｓ ｔｏ ｔｈｅ ｔｅｓｔｅｄ ｖａｌｕｅ．Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｅｒｒｏｒ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅｍ ｉｓ ０．６ ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：００Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｎ ｓｔｅｅｌ；ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ； ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｍｏｄｅ１ （Ｏｒ任编辑、校对张立新）
