固井质量测井仪刻度方法研究总结报告

固井质量测井仪刻度方法研究

编写人：刘伟坚 审核人：唐金波 审定人：朱振生

大港油田集团测井公司 二零零五年十二月

目 录

一、 研究大纲 二、 研究报告 三、 研究结论

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固井质量测井仪刻度方法研究

第一部分 研究大纲

一、项目来源：

大港油田集团公司测井公司科研项目《固井质量测井仪刻度方法研究》是由测井公司勘探开发测井分公司提出，经大港油田测井公司技术委员会批准立项，该项目的编号为：科CJ2005-14。该项目的起止时间为2005年1月至2005年12月，在整个研制过程中为了使该项目得到顺利展开，最终顺利地完成该项目，将2005年研制过程分成如下几个阶段进行：

2005.01-2005.03 准备、收集资料、确定项目研究方向和目标； 2005.04-2005.06 各油田调研分析；

2005.07-2005.09 刻度方法分析与方案的形成； 2005.10-2005.12 总结与报告编写； 二、课题的研究内容与技术经济指标 研究内容：

1、影响固井质量测井仪刻度原因分析；

2、固井质量测井仪在无自由套管情况下刻度方法研究； 3、固井质量测井仪在有自由套管情况下刻度方法研究。 技术经济指标：

形成固井质量测井仪刻度方法可执行方案。 三、项目概述

该项目立项后，技术人员对现有的刻度方法影响因素分析，在调研其他油田（胜利与辽河）关于固井质量测井的刻度方法与刻度井群的基础上，形成固井质量测井仪的刻度方法及实施方案。 四、课题已完成工作：

1、完成相关资料收集整理工作，确定了研究方向和目标，对影响固井质量测井仪刻度的原因进行了分析。

2、完成了各油田调研分析工作，总结了辽河、胜利油田的固井质量刻度方法。 3、结合公司情况，提出供参考的两种方法。

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固井质量测井仪刻度方法研究

第二部分 研究报告

一、概述

对于以油气勘探开发效益为基本出发点的油公司来说，固井是油气井建井的关键环节，也是保证油气井生产寿命的关键所在。固井质量对油气田勘探开发效益和油气田开发产能建设，具有十分重要的意义。固井质量的核心问题是水泥环层间封隔性能。近年来，在重点井试油或投入生产之前，勘探开发部门都十分重视固井质量，要求测井解释人员给出水泥环层间封隔的确切结论，以便为实施分层测试和分层开采提供决策依据。如果固井质量误评价，就可能导致试油资料和生产动态的错误分析，从而耽误油气层发现或造成不必要的昂贵费时的验窜和补挤水泥作业。固井设计和施工单位是通过固井质量评价来了解固井设计和施工效果的。如果原本固井质量合格的作业评价为“不合格”，固井公司必然修改固井设计。而原本固井质量不合格的作业将被评价为“合格”，固井公司必然认为目前的固井设计和施工工艺是可行的。所以，固井质量误评价将在邻井造成固井问题。

长期以来，人们习惯于仅利用相对声幅和固定指标评价固井质量。这种评价指标是基于以前常用7″套管固井和3英尺（或1米）源距相对声幅理论研究、实验研究及现场经验制定的。但实际套管尺寸变化很大，声幅测量源距也不统一。通常，只要试油或油气开采过程中未出现异常情况，就不会讨论水泥环层间封隔性能，更没有制定水泥环层间封隔性能评价标准。这就易于出现无据可依、因人而异和误评价的局面。研究和现场经验表明，固井质量测井存在地球物理探测的共同弱点——多解性。只有在理想条件下，仅利用CBL曲线就可以正确评价固井质量。多数情况下，固井质量测井响应受固井质量以外其它因素的影响或干扰。水泥环层间封隔性能除了与水泥胶结状况有关外，还与其它多种因素有关。本次课题在综合分析固井质量测量影响因素的基础上，对如何通过固井质量刻度量化影响因素展开了研究。 二、固井质量测井原理

大港测井公司常用的固井质量的测井评价方法主要包括三种：国产声幅变密度测井技术（CBL/VDL）、美国阿特拉斯公司的分区水泥胶结测井技术（SBT）和俄罗斯的声波－伽马密度测井。

1．声幅变密度（CBL/VDL）测井原理

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固井声幅测量中，由发射器发射声脉冲，经泥浆折射入套管，产生套管波。按照费尔玛定理，套管波沿最短路径传播，折射入泥浆，接收器接收纵波第一波，有的接收负波，有的接收正峰，然后由电子线路把它转换为相应的电压值予以记录。在仪器沿井身移动时，测出一条沿井身变化的固井声幅曲线，目前我们采用的是三英尺源距的声幅测量曲线。声幅曲线主要用于一界面胶结质量的评价。

在变密度测井中，记录两种不同源距（3英尺、5英尺）的波列，一般测井评价中使用5英尺的变密度图形。这主要是由于较长的源距对于不同波列的区分更为有效。变密度图形以其颜色深浅表示接收信号的强弱，从而判断一二界面的胶结质量。波列中，波的幅度越大，则其变密度图的颜色就越深；反之则越浅。变密度测井根据地层波的强弱进行二界面胶结质量的评价。 2．分区式水泥胶结测井（SBT）原理

分区水泥胶结测井仪（SBT）从纵向和横向（沿套管圆周）两个方向测量水泥胶结质量。它利用装在六个滑板上的12个高频定向换能器的声系来定量测量套管周围六个60度区块。有六个动力推靠臂，每个臂把一块发射和接收换能器滑板贴在套管内壁上。该仪器设计考虑的短源距使补偿衰减测量结果基本上不受快地层的影响。 该仪器单有一部分提供“定向束”全波波列或变密度显示。声波能量的定向方式突出水泥与地层界面的效应，同时使套管效应减至最小程度。

SBT测井与变密度测井比较存在的优点主要有以下几点：

仪器环井周分为六个区域测量水泥胶结情况；不受快地层的影响；声波能量的定向方式突出水泥与地层界面的效应，同时使套管效应减至最小程度；适合在各种流体的井内测井，包括重泥浆和含气井液；不受仪器偏心的影响，可以在水平井中进行测量；可沿套管整个圆周纵向和横向测量水泥胶结的质量。利用补偿衰减测量水泥胶结情况，对有无空套管刻度都可进行测量（适合于水泥返到地面胶结固井质量评价）。 3． 声波-伽马密度测井原理

俄罗斯的声波-伽马测井仪分为声波和伽马密度测井仪器，其中声波仪器（МАК-Ⅱ）与CBL/VDL测量原理、仪器结构基本相同，都是测量套管滑行波的首波，不同在于МАК-2测量套管滑行波的时间和衰减特征，而不是测量滑行波的首波幅度。测量的参数有两个接收器分别记录的首波传播时间T1、T2（由此可计算出声波时差ΔT）、首波到达第一、第二接收器的衰减αk1、αk2（由此计算出衰减系数αk和声波变密度），

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进而给出一、二界面的水泥固井质量评价结果。

伽马密度测井（сгдт-HB）由一个250毫居里的铯137源产生一个放射性伽玛射线源场，在其周围附近的介质有井液、套管、和水泥以及地层，在源距为0.24米位置设置套管壁厚探测器，在源距为0.4米的位置设置了6个不同方位（以井轴中心为中点）均匀分布的水泥厚度探测器，还有1个自然伽玛探测器,分别探测来自套管、水泥环、泥浆液介质产生非弹性碰撞的次生伽玛射线记数，进而计算出水泥环平均密度、套管厚度、套管偏心。利用SGDT测井可以获得以下参数曲线： GK——自然伽玛计数曲线 TI——套管壁厚计数曲线

S1—S6 ——六条水泥密度计数曲线

将上面曲线并结合裸眼井径和地层密度等资料利用SGDT伽玛密度评价系统，通过模拟井中建立的解释模型，将密度和厚度探头的计数率转换为充填介质平均密度（g/cm）和套管壁厚度（mm），并计算出套管偏心率。从而评价水泥胶结质量、确定水泥返高和自由套管井段、检查套管损坏位置、检查套管程序以及确定套管相对于井壁的偏心率等。

MAK2-SGDT测井的优点

MAK2-SGDT测井技术与其他固井测井技术相对比具有如下技术优势：测井过程不进行仪器刻度，只在数据处理过程中输入标准的、统一的、理论标定数据；一界面固井质量评价实现了定量处理，二界面实现了半定量处理；与SGDT伽玛密度/厚度仪一起综合解释，可直接直观判断第一或第二界面串槽 ，水泥空隙，套管与水泥脱落等水泥胶结中的问题。 三、三种固井评价方法对比

三种固井测井评价方法在技术特点、评价方法和评价标准上也具有一定的差异。 1、声幅变密度测井（CBL/VDL）评价

声幅变密度测井根据声幅测量评价一界面胶结，根据变密度测井评价二界面胶结质量，表1列出了该测井方法的解释评价标准。

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序号 水泥胶结类型 “自由套管”居中 “自由套管”偏心 声波幅度 （CBL） 相对幅度 100% 100% > 40% 20% ～40% 20% ～40% 20%～40% < 20% < 20% < 20% 声波变密度 （VDL） 套管波 强 强 强 中强 中强 中强 弱 弱 弱 地层波 无 强 无 弱或无 中强 强 弱或无 中强 强 1 2 3 4 5 6 7 8 自由套管 第一界面胶结差，第二界面胶结差 第一界面胶结中等，第二界面胶结差 第一界面胶结中等，第二界面胶结中等 第一界面胶结中等，第二界面胶结好 第一界面胶结好，第二界面胶结差 第一界面胶结好，第二界面胶结中等 第一界面胶结好，第二界面胶结好 表1 CBL/VDL测井评价标准

根据上述评价标准，可以直观进行固井质量的定量评价。 2、分区水泥胶结测井（SBT）评价方法

分区水泥胶结测井一界面为成像显示，二界面利用变密度测井进行评价。SBT二界面的评价方法与声幅变密度测井相同，一界面评价方法如下：

分区阵列图定量显示所有6个补偿衰减测量值、仪器方位曲线、变衰减图（VAL）或套管周围随深度变化“水泥胶结图”。VAL图的色彩范围是从黑到白，灰度的增量为20%，共分为五级。色彩最黑的代表胶结率大于80%；白色代表胶结率小于20%的未胶结套管；三种不同的灰度色调代表上述两种极端情况之间的胶结状况。阴影区或白区的宽度指示该特定深度窜槽的程度。

SBT在自由套管中的显示为：在主测井图上，平均衰减曲线和最小衰减曲线之间的幅度差极小，VDL图基本上没有地层信号，为一组黑白相间的直条带，套管接箍非常清楚。这与CBL在自由套管处的显示相同；SBT水泥胶结良好的地层的显示为：主测井图平均衰减和最小衰减曲线基本无差异；水泥胶结图基本上呈黑色。部分胶结地层的显示为： VDL图上基本无套管信号显示，最小衰减曲线和平均衰减曲线之间的差异很大，分区曲线上，衰减程度明显不同，根据分区曲线的衰减程度可以容易判断出套管周围不同方位的水泥胶结情况。 3、声波－伽马密度测井（MAK2-SGDT）评价

利用测量得到的声波衰减、变密度和密度曲线，根据理论计算参数关系，确定了以下四种结论：自由套管；一界面部分胶结，二界面不确定；一界面完全胶结，二界

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面完全胶结；一界面完全胶结，二界面部分胶结。

上述四种评价结论无法满足油田固井质量评价的需要，因此在上述评价的基础上，根据表2确定的二界面评价标准，对声波－伽马密度的固井二界面测井结果进行重新评价，消除“不确定”结论。

第一界面胶结质量 第一界面胶结中等或差 Ⅱ界面固井质量评价标准 平均水泥环密度中等偏大，地层波信号强 平均水泥环密度偏小，甚至接近于钻井液密度，地层波信号弱 平均水泥环密度中等 地层波能量中强 地层波能量弱 Ⅱ界面解释结论 良好 差 中等 差 良好 差 良好 中等 差 第一界面 胶结好 平均水泥环密度较大，甚至接近水泥密度，地层波信号强 平均水泥环密度较小，地层波信号弱 平均水泥环密度中等 地层波信号弱 地层波信号强 高自然伽马值 低自然伽马值 表2 Ⅱ界面固井质量综合评价标准

四、影响套管波幅度的各种因素

套管井中，声幅—变密度测井的测量受到许多因素的影响，其中一些是由于测量施工过程中仪器本身的原因引起的，而另一些则是由于固井一二界面各声波传播介质的特殊性质造成的。前者在测井资料中有一定的反映，可以根据测量所得到的资料进行识别，从而在固井质量评价中对其影响进行一定的校正；而后者多是由于井身特殊情况造成的，不易识别。但要准确评价固井质量，这些影响因素必须予以考虑。根据现有的认识，影响声固井质量测井的因素可分为3 大类, 这些因素对套管波首波幅度及由之计算的胶结指数B I、VDL 迹线、套管波时差等各种反映固井质量的声波测井参数都有影响。由于套管波首幅是水泥胶结评价中最重要的参数, 故在此主要讨论影响套管波幅度的各种因素。 1、与水泥环有关的因素 (1)水泥环与套管的胶结程度

这是影响套管波幅度的主要因素, 也是声波水泥胶结测井的目的所在。套管与水泥环胶结好，套管波幅度低；套管与水泥环胶结中等，套管波中等幅度；套管与水泥环胶结不好，套管波幅度高。 (2)水泥环的类型

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不同类型的水泥环在与套管胶结程度相同的情况下，套管波幅度也各不相同。对低密度、G级加砂和纯G级3种类型的水泥环来说, 在其它环境条件完全一致且均为100% 胶结时，套管波幅度依次降低。这主要是由于水泥环的密度越大, 水泥环声阻抗越接近套管的声阻抗, 声波在套管～水泥界面上反射波的声强就越小, 即套管波幅度衰减越大, 从而使套管波越小。 (3)水泥环厚度

在其它条件相同的情况下，水泥环的厚度越大，套管波幅度也越大。 (4)水泥环的水灰比

当水灰比增大时，套管波首波幅度增大。 2.、环境因素对套管波首波幅度的影响 (1)水泥环外地层的声学性质

地层的声波速度对套管波有明显影响，对低密度水泥环和纯G级水泥环，外部地层速度降低时，套管波幅度增大；对于G级加砂水泥环，套管波亦随外部地层速度改变而改变。低密度水泥环比纯G级水泥环的套管波更易受外部地层速度的影响。 (2)套管直径

套管直径增大，套管波幅度降低，这是因为当套管直径增大时，声波换能器与套管之间的间距变大，从而使信号幅度减小。 (3)套管厚度

自由套管的厚度对衰减系数的影响不明显，自由套管的衰减系数近似为一常数，平均值为214dB/m。当套管外有水泥时，衰减系数与套管厚度有关。在水泥环密度或抗压强度一定时，随着套管厚度增大，衰减系数减小，套管波增大。 (4)固井后测井时间

随着固井后时间的增加，套管波衰减系数也增加，应在测量过程中统一声幅测井的时间，增强可比性。根据经验，应在注水泥后20～40h进行声幅测井，时间过短，所测曲线幅度普遍偏高，胶结好的显示为未胶结好；而固井很长时间后，所测曲线幅度普遍偏低，胶结不好的显示为胶结良好。 3、仪器本身对套管波的影响

不同的仪器测量的套管波幅度可能有很大偏差，温度压力对仪器的灵敏度的影响和井场工作电压的变化以及测量过程中仪器偏心等都对套管波有不同程度的影响，使

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得套管波幅度作为固井质量主要判据时，准确解释处理水泥胶结测井资料难度增大。 五、现有水泥胶结测井存在的问题 1、水泥胶结测井仪的多样化导致解释混乱

用于检查固井质量的仪器有多种类型，因其设计思想不同，每种仪器测井的物理机制、解释方法、评价指标也各不相同。即使对同一种仪器，因为厂家不同或生产的批号不同，生产出来的仪器也有性能上的差异。在解释水泥胶结状况时，不应忽视这种差异。现有固井质量检查则忽视了这种差异，造成了解释的混乱。而且由于各油田所用声波水泥胶结测井仪不同，造成资料通用性差，给相互交流带来困难。 2. 影响套管波首波幅度的因素单一化, 缺乏统一的定量解释标准

现有的固井解释评价方法在解释过程中人为因素较多, 或根据经验, 或根据并不完善的理论估算, 解释结果复杂多样。其中主要存在4个问题: 一是认为套管与水泥环胶结的质量是影响套管波首波幅度(以下均简称为套管波) 的唯一因素, 忽视了水泥环的类型(低密度、G 级加砂、纯G 级) 和厚度及水灰比、套管直径和壁厚及外部地层的声学特性等因素对套管波的影响。忽视这些影响因素, 有可能把胶结不好的层段判为胶结中等甚至良好, 也有可能把胶结良好的层段判为胶结中等甚至不好; 二是缺乏定量解释的实验及理论支持, 解释评价模型过于简单, 因此评价胶结程度好坏的概念模糊; 三是不能准确分辨径向窜槽和纵向窜槽, 对未胶结层段的方位无法做出准确定位, 对于厚度小于仪器纵向分辨率的薄层胶结状况无法准确评估, 使各油田固井时的薄层问题一直得不到解决; 四是固井质量解释标准缺乏一致性, 不同油田的解释标准不相同,不同解释人员的解释标准也不相同。例如大庆油田在处理CBL/VDL 资料时, 将1 m 和115 m 源距声系所测自由套管段声幅一律调到72～75 mV , 然后再进行资料解释; 而辽河油田则将3ft和5ft源距声系在自由套管段的声幅一律调到500mV,然后再进行资料解释。这些问题的存在导致了固井质量解释时的误判和错判,长久以来没有受到应有的重视。辽河油田测井公司刻度井群的建立, 使改变这种状况成为可能。

该井群由七口井组成，其中六号井为加压测试井，由三种直径不同的自由套管组成，其余为变密度模拟井。具体井况如下：

1号井由6块模拟地层组成，模拟单层套管固井，含6种不同井况，每块地层外径80cm,高250cm,全井深15m，套管外径177.8mm（见表三）。

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地层类型 低速度 中速度 低速度 低速度 中速度 中速度 地层声阻抗 (Mpa.s/m2) 4.35 10.61 4.78 4.45 10.61 10.91 水泥环厚度 （mm） 77 51 77 51 51 25 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m2) 4.59 4.59 7.7 7.7 6.73 6.73 固井水泥 类型 低密度 低密度 G级 G级 G级 G级 胶结情况 (%) 100 100 漏浆 漏浆 100 100 表三 1号井的地层模拟情况

2号井由6块模拟地层组成，模拟单层套管固井，含6种不同井况，每块地层外径80cm,高250cm,全井深15m，套管外径139.7mm（见表四）。

地层类型 低速地层 中速地层 中速地层 低速地层 中速地层 中速地层 地层声阻抗 (Mpa.s/m) 4.95 11 10.51 4.17 10.82 11 2水泥环厚度 （mm） 51 51 25 51 25 25 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m) 4.12 4.12 4.12 6.91 6.91 7 2固井水泥 类型 低密度 低密度 低密度 G级 G级 G级 胶结情况 (%) 100 100 100 100 100 100 表四 2号井的地层模拟情况

3号井由5块模拟地层组成，模拟双层套管固井，含5种不同井况，每块地层外径80cm,高250cm,地层全长12.5m，套管外径177.8mm内套管127mm（见表五）。

地层类型 中速地层 中速地层 中速地层 中速地层 中速地层 地层声阻抗 (Mpa.s/m2) 9.4 9.36 9.97 9.97 13.99 水泥环厚度 （mm） 31 31 31 31 31 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m2) 6.69 5.14 7.26 7.26 7.26 固井水泥 类型 G级 低密度 G级 G级 G级 胶结情况 (%) 100 100 （外管）5 100 100 表五 3号井的地层模拟情况

4号井由5块模拟地层组成，模拟双层套管固井，含6种不同井况，每块地层外径80cm,高250cm,全井长15m，套管外径224.5mm内套管139.7mm（见表六）。

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地层类型 \\ 中速地层 中速地层 \\ 中速地层 中速地层 地层声阻抗 (Mpa.s/m) \\ 9.15 9.3 \\ 9.7 9.71 2水泥环厚度 （mm） 52 44 44 \\ 44 44 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m) 7.94 6.94 5.34 \\ 7.27 7.27 2固井水泥 类型 G级 G级 低密度 \\ G级 G级 胶结情况 (%) 100 100 100 \\ 0(45-22)橡胶 0100 表六 4号井的地层模拟情况

5号井由6块模拟地层组成，模拟单层套管固井，含6种不同井况，每块地层外径80cm,高250cm,全井深15m，套管外径137.7mm（见表七）。

地层类型 中速地层 中速地层 中速地层 中速地层 中速地层 高速地层 地层声阻抗 (Mpa.s/m2) 9.8 6.94 7.14 9.27 10.03 13.5 水泥环厚度 （mm） 51 51 51 51 45 51 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m2) 7.59 7.59 7.44 7.44 6.6 6.6 固井水泥 类型 G级加沙 G级加沙 G级 G级 G级 G级 胶结情况 (%) 100 100 100 100 橡胶环 100 表七 5号井的地层模拟情况

6号井为加压测试井。

7号井由1块模拟地层组成，模拟1界面胶结100％，2界面胶结0％。地层外径80cm,高250cm,地层全长2.5m，套管长5m,套管外径139.7mm（见表八）。

地层类型 中速地层 地层声阻抗 (Mpa.s/m2) 16.1 水泥环厚度 （mm） 55 水泥环声阻抗 (Mpa.s/m2) 76.5 固井水泥 类型 纯G级 胶结情况 (%) Ⅰ界面100％，Ⅱ界面0％ 表八 7号井的地层模拟情况

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固井质量测井仪刻度方法研究

第三部分 研究结论

一、固井质量仪器刻度方法的建立 有两种方法为公司决策时作参考：

1. 在刻度井群中量化各种影响因素, 建立统一的固井质量检查解释规范

建立一套统一的固井质量检查的解释规范, 将水泥环的类型与厚度及水灰比、套管直径与壁厚、水泥环外地层的声学性质等因素全部考虑在内, 并把这些因素对固井质量检查所记录的曲线或所记录参数影响量化, 这种量化可以通过刻度井群实现。作为目前中国乃至世界上规模最大的固井质量刻度井群, 辽河油田测井公司的刻度井群模拟了井下各种胶结状况, 如不同水泥环类型(低密度、G 级加砂、纯G 级水泥)、不同水泥环厚度、不同水灰比、不同套管直径和壁厚、单层套管和双层套管、不同声学性质的环外地层及不同径向胶结程度(未胶结层段厚度均为1.25 m , 绕井轴方向360°、270°、180°、90°、45°、22.5°未胶结) 和纵向胶结程度(未胶结层段厚度为0.1 、0.2、0.3、0.4、1.25 m ) ,为探讨以对井下实际模拟情况的测量为依托的各种新解释方法的研究及统一的固井质量检查解释规范提供了很好的条件。不同仪器在刻度井群中测量后, 根据实测资料建立相应的数据库用以刻度仪器, 刻度标准除了对CBL 测井的常规解释方法予以规范外, 特别强调对低密度水泥和加砂水泥固井质量评价的刻度和规范。另外对每一种仪器在同一刻度模型井中分别建立相应于该仪器的解释规范, 建议每进行5个井次的测井后对仪器进行一次刻度, 刻度结果录入规定格式的数据库, 并逐年对刻度结果进行比较, 以对仪器性能进行评价。这样, 不同的仪器测量结果的可比性增强, 并且可以将一些性能变差或不合格的仪器及时检查出来,对仪器进行检修或淘汰, 以减少错判, 降低损失。通过刻度井群对仪器的刻度, 可以对仪器的性能进行可靠的评估, 对仪器所测曲线或成像图有比较科学的认识。

辽河刻度井群的建立在当时花费了550万元左右，历时约两年，现在估计需800万元左右，请公司领导斟酌。

现开展一些工作：

１）建立了大小为：4″、5 1/2″、7″、9 5/8″四种自由套管；

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２）井内介质为清水与洗衣粉混合物。

勘探开发测井分公司已经在这些井对固井质量仪器进行刻度，完成了几口无自由套管的固井质量的施工，效果较好。但现有的设备存在一定的问题，刻度时耦合时间长。如果耦合不好，仪器的刻度不准。

2、从解释方法入手，建立理论模型解决固井质量仪器的评价问题

由于SBT与MAK2-SGDT仪器不需要在自由套管处刻度，因此不存在所谓的自由套管问题，只有CBL/VDL仪器的刻度才涉及到在自由套管的刻度问题，针对无自由套管井的实际情况，参照斯伦贝谢和国外有些公司的做法，建议用声波衰减率来进行评价。

如本次测井采集了两个源距的套管波幅度或者全波波列，可利用下式（1）将其转换为声波衰减率，其中L两探头间距。

A2logA （1） L120

在没有记录两个源距声波幅度或全波列的条件下，可根据本次固井井段中胶结最好处的相对声幅和实验室的水泥抗压强度，通过以下式（2）或式（3），求出衰减率。

A2A1gglogAAL12g20CBLglog（2）或 （3） lCBLg20

然后从CBL解释图板即可求出真正的首波幅度（见图一）。

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图一 CBL解释图板

也可以通过图板将衰减率转换为胶结比（见图二），利用胶结比来直接进行评价（见表九）。但由于这些涉及到比较专业的解释知识，目前只是查阅了相关的资料，而并未就具体的井进行处理。

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图二 胶结比图板

表九 胶结比平价固井质量

BR  0.5 BI  0.6 BR≥0.8 0.5≤BR≤ 0.8 BI≥0.8 0.6≤BI≤ 0.8 优 胶结比BR 胶结指数 水泥胶结评价结论 中等（合格） 差（不合格） 15