高大模板(超限模板)专家论证后方案

XXXXXX工程

超限模板支撑专项施工方案

编制人： 审核人： 编制单位：

2014年 月 日

目 录

1、编制依据 ......................................................................................................... 4

1.1、施工图： ............................................................................................. 2 1.2、施工组织设计： ................................................................................. 2 1.3、主要规范、规程、标准及图集： ..................................................... 2 1.4、主要法规： ......................................................................................... 3 1.5、其它：图纸会审、设计变更及洽商： ............................................. 3 2.工程概况 ........................................................................................................... 3

2.1工程简介 ................................................................................................ 3 2.2结构概况 ................................................................................................ 5 3、施工准备： ..................................................................................................... 6

3.1、技术准备： .......................................................................................... 6 3.2、人员准备： .......................................................................................... 7 3.3、材料准备： .......................................................................................... 8 4、施工进度安排： ........................................................................................... 10 5、施工方法： ................................................................................................... 10

5.1、楼板支撑架地基要求： .................................................................... 11 5.2、模板支撑体系搭设要求： ................................................................ 12 5.3、剪刀撑的设置要求： ........................................................................ 13 5.4、模板支撑体系拆除要求： ................................................................ 14 5.5、模板支撑体系的检查与验收： ........................................................ 14 6、安全保证措施： ........................................................................................... 16

6.1、预防坍塌事故安全技术措施： ........................................................ 16 6.2、预防高空坠落事故安全技术措施： ................................................ 17

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6.3、监测措施： ........................................................................................ 18 6.4、季节性施工措施： ............................................................................ 20 6.5、其他安全措施： ................................................................................ 20 7、应急救援预案： ........................................................................................... 21

7.1、概况： ................................................................................................ 21 7.2、机构设置： ........................................................................................ 22 7.3、应急救援工作程序： ........................................................................ 22 7.4、救援方法： ........................................................................................ 23 8、模板支撑体系计算··················································································26 8.1、梁模板（扣件钢管架支撑）计算书············································26

8.2、扣件式钢管满堂支撑架（砼结构施工）计算书························44 9、基础回填土质量要求及保证措施·····························································56 10、混凝土浇筑方法·····················································································58 11、附图（施工节点图、平面及立面图）························································58

1、编制依据：

1.1、施工图：

图 名 结构施工图 建筑施工图 图 号 结施S0～S11-3-09结施 建施A0～A9建施 出图日期 2014年3月 2014年3月 1.2、施工组织设计：

施工组织设计名称 xxxxxx施工组织设计 编号 001 编制日期 2014年3月 1.3、主要规范、规程、标准及图集：

类别 名称 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(2011版) 国家 《钢管脚手架扣件规范》 《混凝土结构工程施工质量规范》 行业 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 编号 GB50204-2002 GB15831-2006 GB50666-2011 GJ130-2011 如有帮助，欢迎下载支持

《建筑施工高空作业安全技术规程》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑结构长城杯工程质量评审标准》 《北京市建筑工程施工安全操作规程》 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 JGJ80-1991 JGJ59-2011 JGJ162-2008 JGJ166-2008 DBJ/T01-69-2003 DBJ01-62-2002 DBJ01-82-2005 1.4、主要法规：

类别 名称 《中华人民共和全生产法》 《建筑工程安全生产管理条例》 《北京市建筑工程施工现场安全管理标准》 《关于加强北京市建设工程质量施工现场管理工作的通知》 国家 《北京市建筑施工特种作业人员考核管理实施细则》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 编号 令70号 令393号令 京建施[2003]1号 京建发 [2010]111号 京建科教[2008]727号 建质[2009]87号 建质[2009]254号 《关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知》 京建材[2006]72号 1.5、其它：图纸会审、设计变更及洽商： 2.工程概况

2.1工程简介 序 号 项 目 1 2 工程名称 工程地点 内 容 如有帮助，欢迎下载支持

3 4 5 6 7 8 9 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 建筑类型 工期要求 质量要求 合格 如有帮助，欢迎下载支持

2.2结构概况 工程名称:XXX； 招标人：XXXX； 建设地点：XXXX； 总建筑面积：XXXX； 合同工期：XXXXX； 质量标准：合格；

本工程车间为框架结构，为车间的1-9轴线，A-R轴线，各楼层的标高分别为0.00-6.15米为一层，6.15-12.32米，12.32米-18.60米，18.60米-24.20米，轴线间距分别为：1-4轴跨度为24米，4-6轴线为16米，6-9轴线为24米跨。中间之梁的大小为：边梁为400*900，主轴线梁为500*1400,500*1100，中间跨度之梁为400*600，大跨度梁内设有无粘结预应力。

本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为二种类型，并分别编制专项施工方案。第一种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于等于5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系；第二种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、搭设跨度大于等于18米模板及支撑体系。本方案为第二种超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系专项方案，需要经过专家论证。

（1） 本工程搭设跨度大于等于18米模板及支撑体系，主要为车间

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的1-4轴、6-9轴线部分两跨，分别在A-M轴之间详见下表及平面布置图：

超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系结构构件列表一 部位 轴线位置 搭设高度 搭设面积 梁截面；净跨 板厚 梁板砼 车间部分 1-4、6-9/A-M 6.28m 3300M2 500×1400；500*1100；400*90；400*600. 120mm C30 搭设标高 ±0.000~6.15、6.15~12.32、12.32~18.60、18.60~24.20 3、施工准备：

3.1、技术准备：

为实现合同工程质量目标。在本工程的审图中，一定要将建筑图和结构图紧密结合起来，接到施工图纸后，项目部技术负责人组织技术员、质检员、工长、测量员、外协技术骨干等一块进行图纸自查，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录，请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字），作为指导施工的依据。

模板支架搭设前工长应按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。

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3.2、人员准备：

由于此支撑属于超高超宽架体，搭设难度较大，为不影响施工进度，保证施工安全，需选择经验足、责任心强的架子工若干名。架子搭拆操作人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》等考核合格的专业架子工，严禁无证人员上岗操作。

模板支撑体系搭设及混凝土浇筑管理人员组织机构：

劳动组织及职责分工： 岗 位 项目经理 执行经理 技术总工 生产经理 技术员 总包管理层 姓 名 现场总指挥 现场指挥 现场副指挥 现场副指挥 负责方案的编制工作 负责现场的施工管理 负责现场的施工管理 负责现场的施工管理 负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作 负责模板支撑体系的位移监测 负责进场材料检验 配合总包实现现场的施工管理 职 责 木工工长 钢筋工长 架子工长 安全员 安全员 测量员 材料员 劳务分包管理层 项目经理 如有帮助，欢迎下载支持

生产经理 技术主管 安全员 安全员 专职安全管理人员 架子工 钢筋工 配合总包实现现场的施工管理 配合总包实现现场的施工管理 负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作 负责高大模板支撑体系搭设与拆除 负责高大模板支撑体系的钢筋安装 3.3、材料准备： 3.3.1钢管

3.3.1.1钢管规格及材质要求

钢管均采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管，Φ48.3×3.6mm，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。无论新旧钢管都应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。

3.3.1.2钢管壁厚允许偏差为±0.36mm，钢管两端面切斜偏差不得大于1.7mm. 3.3.1.3外观检查

钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度应≤0.5mm，端部弯曲：L≤1.5m时应≤5mm，立杆弯曲：3m＜

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L≤4m时应≤12mm、4m＜L＜6.5m时应≤20mm，水平杆、斜杆弯曲：L≤6.5m时应≤30mm，旧钢管使用前应按上述要求严格检查，符合规定后才能使用

3.3.1.4钢管必须涂有防锈漆。 3.3.1.5钢管上严禁打孔。 3.3.2扣件 3.3.2.1材质

采用可锻铸铁制作的扣件，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。无论新旧扣件都应有检测报告，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。 3.3.2.2脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。

3.3.2.3外观检查

扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。新、旧扣件均应进行防锈处理。 3.3.3可调底座及可调式U型托

可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。 3.3.4木方

木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。 3.3.5脚手板

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木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》(GB50005－2003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80㎜处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。 3.3.6安全网

安全网采用2000目/m2的密目安全网且为阻燃安全网。安全网采购，必须使用经市、局（公司）认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。水平网为大眼网。

4、施工进度安排：

根据本工程的进度计划，首层将于2014年5月1日开始搭设模板支撑体系。计划完成时间为2014年5月30日，二层计划于2014年6月1日开始搭设模板支撑体系。计划完成时间为2014年6月30日，三层计划于2014年7月1日开始搭设模板支撑体系。计划完成时间为2014年7月30日，屋面坡道封顶计划于2014年8月1日开始搭设模板支撑体系。计划完成时间为2014年8月20日完成。

5、施工方法：

梁、板模板的支撑体系及剪刀撑及斜撑均采用支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系。

梁、板模板采用18厚和12厚多层板做面板，

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梁底纵横钢管支撑间距为900mmX400mm，步距900mm； 板底纵横钢管支撑间距为900mmX900mm，步距1800mm 具体要求见计算书内容。

为提高多层板的周转次数，加工后一定要涂刷模板保护剂。模板加工时，由于个别多层板的厚薄不一，要进行挑选，选厚度大致相同的多层板放在同一个面上，模板使用前要刷脱模剂，拼缝处及有眼的地方用海绵条贴好，混凝土浇筑前拉通线调整梁和柱的位置，以免钢筋偏位，梁模内杂物一定要清理干净。平板模板铺好后，应进行模板面标高的检查工作，如有不符，应进行调整。

安装梁模时，应在梁模下方地面上铺垫板，在柱模缺口处钉衬口档，然后把底板两头搁置在柱模、墙模衬口档上，再立靠柱模或墙边的顶模，并按梁模长度等分顶撑间距，立中间部分的顶撑。安放侧板时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧板底外侧铺上夹木，用夹木将侧板夹紧并钉牢在顶撑帽木上，随即把斜撑钉牢。

梁模安装后，要拉中线检查，复核各梁模中心位置是否对正。待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。

楼板、梁模板加工制作、安装、拆除等要求详见《模板工程施工方案》。

5.1、楼板支撑架地基要求：

所有架体落在首层顶板上的模板支架，在相应高支模部位首层该

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部位顶板的模板支撑不能拆除，以保证该范围内楼板支撑架承载力要求。不能拆除的模板支撑，上下立杆应对齐，保证竖向荷载的传递。 5.2、模板支撑体系搭设要求：

5.2.1立杆底部设置厚度不小于50mm的通长木垫板和可调底座（局部调整用）。立杆支撑上下顶实，不得有松动，立杆顶部全部采用U托支撑调节高度。模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调托撑调整底模标高。

5.2.2楼板支撑架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。

5.2.3楼板支撑架的搭设应分阶段进行，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。

5.2.4支撑架全高的垂直度≤3/千分之。

5.2.5楼板支撑架四周应与主体结构柱拉结，拉结点应随架子高度上升及时设置，严禁任意拆除。

5.2.6操作层脚手板应铺满、铺稳。操作面下脚手板下层兜设水平安全网，同时架体必须用密目安全网进行封闭，安全网之间必须连接牢固，封闭严密，并与架体固定。

5.2.7操作面临边搭设1.5m高的一道防护栏杆和一道180mm高的挡脚板。

5.2.8楼板支撑架立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度

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不得大于500mm，超过500mm的要增加一道水平杆。

5.2.9架体立杆接头位置应错开，同一断面上有接头的立杆数不应超过立杆总数的50%。

5.2.10楼板支撑架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于250mm。

5.2.11支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 5.3、剪刀撑的设置要求：

5.3.1楼板支撑架在四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑。架体中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑。其间距小于或等于4.5m。剪刀撑与水平面的夹角为45°～60°。

5.3.2楼板支撑架的顶段和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距为3步。

5.3.3剪刀撑的底部必须插到垫板处，剪刀撑应采取搭接方式，搭接长度不小于1m，且在搭接处加至少三个扣件。

5.3.4剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。

5.3.5扣件螺拴拧紧力矩值不能小于40N•m，且不应大于65N•m。搭设时确保拧紧力矩。

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5.4、模板支撑体系拆除要求：

模板支撑架拆除时楼板的混凝土强度应符合现行国家标准GB50204《混凝土结构工程施工质量验收规范》中的有关规定。 5.4.1拆除前应全面检查支撑架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经项目总工批准后方可实施拆除作业。

5.4.2模板支撑架拆除前由工长对操作工人进行有针对性的安全技术交底。

5.4.3模板支撑架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。

5.4.4拆除前应清理支撑架上的器具及多余的材料和杂物。 5.4.5拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。

5.4.6与结构拉结件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。 5.4.7拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。

5.4.8拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。 5.5、模板支撑体系的检查与验收：

5.5.1进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料： 5.5.1.1主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。 5.5.1.2供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。

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5.5.2构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。 5.5.3.架体应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查与验收。

5.5.4停工超过一个月恢复使用前对模板支撑架进行检查验收。 5.5.5对模板支撑架应重点检查以下内容：

5.5.5.1保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善；

5.5.5.2立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 5.5.5.3立杆上碗扣是否可靠锁紧；

5.5.5.4立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；

5.5.6高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司技术部、安全部和项目技术负责人、安全员、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。

5.5.7模板支撑架验收时，应具备下列技术文件： 5.5.7.1施工组织设计及变更文件；

5.5.7.2楼板模板支撑架的专项施工设计方案；

5.5.7.3周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录； 5.5.7.4搭设的施工记录和质量检查记录；

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6、安全保证措施：

6.1、预防坍塌事故安全技术措施：

6.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。

6.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。

6.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。

6.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。

6.1.5安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

6.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。

6.1.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

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6.1.8楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业： 6.1.8.1在架体上推车；

6.1.8.2任意拆除架体结构件或连墙件； 6.1.8.3利用架体吊、运物料； 6.1.8.4在架体上拉结吊装缆绳。 6.2、预防高空坠落事故安全技术措施：

6.2.1架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。

6.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。

6.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。

6.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。

6.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就

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低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

6.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。

6.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。 6.2.8浇筑混凝土前应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。

6.2.9混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。 6.2.10混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能从中间浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。 6.3、监测措施：

梁板超限支模采用碗扣件、钢管扣件脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。采取如下监测措施： 6.3.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 6.3.2日常检查、巡查重点部位：

6.3.2.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否

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符合要求。

6.3.2.2底座是否松动，立杆是否符合要求。 6.3.2.3连接扣件是否松动。

6.3.2.4架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。

6.3.2.5施工过程中是否有超载的现象。 6.3.2.6安全防护措施是否符合规范要求。 6.3.2.7支撑架架体和架体杆件是否有变形的现象。

6.3.3在浇捣高支模梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中，由安全员、工长对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。

构件允许偏差见下表：

序号 1 2 3 项目 底层水平框架的纵向直线度 底层水平框架的横杆间水平度 脚手架全高垂直度 允许偏差 ≤L/200 ≤L/400 ＜L/500 最大允许偏差＜3/1000 检查工具 钢板尺 钢板尺 吊线和卷尺 6.3.4高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目主任工程师签字，提供给监理、设计及业主等相关单位。

6.3.5监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。

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6.3.6监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。

6.3.7本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。 6.3.8观测点的布设：根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即每跨梁的跨中，每跨梁设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。 6.3.9监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 6.4、季节性施工措施：

6.4.1遇雨雪天气，及时用暖风机清除模板内冰雪。

6.4.2冬施期间砼强度增长缓慢，模板要准备充足。拆模严格办理拆模申请，竖向模板当砼强度达到1.2N/mm2后拆除模板并立即覆盖保温棉毯，待砼强度达到100%强度后再拆支撑。 6.5、其他安全措施：

6.5.1扣件、钢管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。

6.5.2所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径大于20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。 6.5.3所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件

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上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和作业面安全防护工作。

6.5.4遇5级以上大风及雨、雪天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。 6.5.5架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。

6.5.6在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。

6.5.7搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。

7、应急救援预案：

7.1、概况：

在上述高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。

本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。

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7.2、机构设置：

为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理XXX任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 7.2.1工程项目部应急救援领导小组： 组 长：XXX 副组长：XXX 组 员：XXXX等

当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。 应急领导小组办公室电话： 7.2.2应急救援领导小组的职责：

7.2.2.1负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

7.2.2.2负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

7.2.2.3进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

7.2.2.4当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得及相关部门的帮助。 7.3、应急救援工作程序：

7.3.1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，

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必要时报当地相关部门，以取得部门的帮助。

7.3.2由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

7.3.3事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

7.3.4项目部指定施建华负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 7.4、救援方法：

7.4.1高空坠落应急救援方法：

7.4.1.1现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 7.4.1.2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 7.4.1.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

7.4.1.4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

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7.4.2模板、坍塌应急救援方法：

7.4.2.1当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

7.4.2.2报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 7.4.2.3急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

7.4.2.4清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

7.4.2.5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 7.4.3物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

7.4.3.1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

7.4.3.2对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

7.4.3.3对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

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7.4.3.4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。 7.4.4预备应急救援工具如下表：

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 器材或设备 支 架 模板、木方 担 架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬 梯 对讲机 数量 若干 若干 2个 4个 6个 6个 3樘 8台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援 梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段：L1。

模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图

一、参数信息_x001D_

1.模板构造及支撑参数

(一) 构造参数

梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1.4m； 楼层高度H：6.15m；结构表面要求：隐藏；

混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：0.9m； 梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；

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梁底承重立杆间距(mm)依次是：300； (二) 支撑参数

梁底采用的支撑钢管类型为：Ô48×3.0mm；

钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；

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3

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数

材料：2根Ô48×3.0钢管； 间距(mm)：100,300*3；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数

材料：1根60×90矩形木楞； 间距(mm)：500；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

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(四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；

4.梁底模板参数

搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料： 2根Ô48×3.0钢管

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； _x001D_

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.280m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1280×183/12= 6.221×105mm4； W = 1280×182/6 = 6.912×104mm3；

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1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.400m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=33.600 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×1.28=16.554kN/m； 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=22.371kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1.28=21.104kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1.28=22.371kN/m；

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2.面板抗弯强度计算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =6.912×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=6.991×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=22.371kN/m；

面板计算跨度: l = 500.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.991×105 / 6.912×10=10.114N/mm；

实际弯曲应力计算值 σ=10.114N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

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3.面板挠度计算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 16.554 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 6.221×105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×16.554×500.0004/(384×11500×6.221×105) = 1.883 mm；

实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根60×90矩形木楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×3.5×104= 3.5×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3；

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E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=8.739kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.500=8.244kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m； 顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kN/m； (二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.088kN·m 最大剪力：V= 1.271kN 最大变形：ν= 0.025mm 最大支座反力：F= 2.519kN (三) 次楞计算

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(1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.088×106/8.100×104 =1.085N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.085N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=1.271×1000×60750/(3.5×106×60)=0.353N/mm2； 实际剪应力计算值 0.353 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 次楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为1.120mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用2根Ô48×3.5钢管为一组，共4组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3； E=206000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.519kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.056kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN)

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变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.359kN·m 最大剪力：V= 3.245 kN 最大变形：ν= 0.256mm 最大支座反力：F= 4.504kN (1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.359×106/1.016×104 =35.316N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=35.316N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 主楞抗剪强度计算

τ =VS0/Itw=1.622×1000×6946/(2.438×105×3.5)=13.206N/mm2； 实际剪应力计算值 13.206 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.256mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.255mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：

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穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.504 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.504kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.500m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 500×183/12= 2.430×105mm4； W = 500×182/6 = 2.700×104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.500=0.250 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.500×1.4=16.800 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.500×1.4=1.050 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.100 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.500=1.000 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=18.100kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=22.874kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×18.100+1.4×1.000) =20.808kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×18.100+1.4×0.7×1.000) =22.874kN/m；

2.面板抗弯强度验算

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σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.700×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=2.573×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=22.874kN/m；

面板计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.573×105/2.700×104=9.531N/mm2；

实际弯曲应力计算值 σ=9.531N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 18.100 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--截面惯性矩: I =2.430×105mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×18.100×300.0004/(384×11500×2.430×105) = 0.683 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.683mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距120mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

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模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×1.28+0.5×0.5)/0.5=0.918kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×1.4=10.080 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×1.4=0.630 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=11.628 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；

(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×11.628+1.2×0.030+1.4×

0.600)=13.347kN/m；

(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×11.628+1.35×0.030+1.4×0.7×

0.600)=14.694kN/m；

(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：

均布荷载标准值q3=11.628+0.030=11.658 kN/m； (二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=3.677kN N2=3.677kN 计算得到：

最大弯矩：M= 0.091kN.m 最大剪力：V= 2.204kN 最大变形：ν= 0.014mm 最大支座反力：F= 3.677kN

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(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.091×106/8.333×104 =1.093N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.093N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=2.204×1000×62500/(4.167×106×50)=0.661N/mm2； 实际剪应力计算值 0.661 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根□60×40×2.5矩形钢管为一组，共2组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×21.88×104= 2.188×105 mm4； W=1×7.29×103= 7.290×103 mm3； E=206000 N/mm2；

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=3.677kN； 计算挠度时采用F2=2.918kN； 均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.048kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.036kN/m；

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根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 计算得到：

最大弯矩：M= 0.887kN.m 最大剪力：V= 4.684kN 最大变形：ν= 0.906mm 最大支座反力：F= 12.061kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.887×106/7.290×103 =121.607N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=121.607N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=4.684×1000×3578/(2.188×105×2.5)=30.1N/mm2； 实际剪应力计算值 30.1 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.906mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.102mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.904mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]

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其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm)；

N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =12.061 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.149×

(6.28-1.4)=0.785 kN；

N =N1+N2=12.061+0.785=12.846 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范

JGJ162-2008》附录D得到φ= 0.714；

立杆计算长度lo=1.2m；

计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；

A -- 立杆净截面面积： A = 4.0cm2；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.2×100/1.580=75.949

钢管立杆长细比λ= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值： σ=12.846×103/(0.714×4.0×102) = 36.776N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 36.776N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 144.000 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.383 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.846 kN；

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基础底面面积 ：A = 0.25 m 。

p=51.383kPa ＜ fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！

2

扣件式钢管满堂支撑架（砼结构施工）计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图

一、参数信息_x001D_

1.模板构造及支撑参数

(一) 构造参数

楼层高度H：6.28m；混凝土楼板厚度：120mm； 结构表面要求：隐藏； 立杆步距h：1.8m；

立杆纵向间距la：0.9m；立杆横向间距lb：0.9m； 扫地杆距支撑面h1(m)：0.15m； (二) 支撑参数

满堂支撑架类型：剪刀撑设置普通型；

支撑架高宽比：高宽比≤2；纵横向最少跨数k：5＜k＜8； 板底采用的支撑钢管类型为：Φ48.3 × 3.6mm；

钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；

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板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m； 承受集中荷载的模板单块宽度：900mm； 施工人员及设备荷载标准值Q1k：

计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m2； 计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m2； 计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m2；

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3.板底模板参数

搭设形式为：2层梁顶托承重； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm； 抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

4.地基参数

模板支架放置在地面上，地基土类型为：砂土；

地基承载力标准值：180kPa；立杆基础底面面积：0.25m2； 地基承载力调整系数：0.8。_x001D_

二、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范

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（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900×123/12= 1.296×105mm4； W = 900×122/6 = 2.160×104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.3×0.900=0.270 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.900×0.12=2.592 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.900×0.12=0.119 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.270+ 2.592+ 0.119=2.981 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=4×0.900=3.600 kN/m； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=4 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=2.981kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=7.755kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×2.981+1.4×3.600) =7.755kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×2.981+1.4×0.7×3.600) =6.797kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.2×2.981 =3.219kN/m； P1=0.9×1.4×4 =5.040kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×1.35×2.981 =3.622kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×4 =3.528kN；

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2.面板抗弯强度验算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.160×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.414kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×7.755×0.32 =0.087kN·m；

Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l

=0.125×3.219×0.32+0.25×5.040×0.3 =0.414kN·m； Mb2=0.125q2×l+0.25P2×l

=0.125×3.622×0.32+0.25×3.528×0.3 =0.305N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.414×106/2.160×104=19.177N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ =19.177N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！

2

2.面板挠度验算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 2.981kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--截面惯性矩: I =1.296×105mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×2.981×3004/(384×11500×1.296×105)=0.211mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.211mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！

三、板底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。

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支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.12=0.8 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.090+0.8+ 0.040=0.994 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=4×0.3=1.200 kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=4 kN； (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.994+0.03=1.0236kN/m；

(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(0.994+0.03) =1.105kN/m； q2=0.9×1.4×1.200 =1.512kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.35×(0.994+0.03) =1.244kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×1.200 =1.058 kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(0.994+0.03) =1.105kN/m； P=0.9×1.4×4 =5.040kN； 由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(0.994+0.03) =1.244kN/m； P=0.9×1.4×0.7×4 =3.528kN；

(二) 荷载效应计算

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支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。

(1) 最大弯矩M计算

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=1.038kN·m； A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×1.105×0.92+0.117×1.512×0.92 =0.233kN·m； B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l

=0.080×1.105×0.92+0.213×5.040×0.9=1.038kN·m；

(2) 最大剪力V计算

最大剪力V=max（Va，Vb）=3.999 kN； A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×1.105×0.9+0.617×1.512×0.9=1.437kN； B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×1.105×0.9+0.675×5.040=3.999kN；

(3) 最大变形ν计算

ν= 0.677ql4/100EI=0.677×1.0236×9004/(100×10000×4.167×106)=0.109mm

(三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算

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σ=M/W=1.038×10/8.333×10 =12.454N/mm

6

4

2

实际弯曲应力计算值σ =12.454N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=3.999×1000×62500/(4.167×106×50)=1.200N/mm2； 实际剪应力计算值 1.200 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.109mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=3.600mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.109mm小于最大允许挠度值:[ν] =3.600mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距900mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合

(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.4×0.3=0.720 kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.105kN/m；

q2=0.9×1.4×0.720 =0.907kN/m； 由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.244kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.720 =0.635kN/m； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

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F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.105×0.9+1.200×0.907×0.9 =2.074kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.244×0.9+1.200×0.635×0.9 =1.917kN；

A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=2.074kN；

B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×1.0236×0.9=1.013kN；

(2) 第二层支撑梁自重

A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.041 kN/m；

B 计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.030 kN/m； (二) 荷载效应计算

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 计算得到：

最大弯矩：M= 0.501kN.m 最大剪力：V= 2.9kN 最大变形：ν= 0.342mm 最大支座反力：F= 6.816kN (三) 支撑梁验算

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(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.501×106/8.333×104 =6.013N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=6.013N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=2.9×1000×62500/(4.167×106×50)=0.795N/mm2； 实际剪应力计算值 0.795 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.342mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.342mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

四、顶部立杆的稳定性计算

(一) 基本数据计算

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N =N1+N2=5.749+0.372=6.121 kN； (1) 第二层支撑梁传递的支座反力N1

均布活荷载不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la×立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第一层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.6×0.3=0.480 kN/m； 通过以上方法计算得到：

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第二层支撑梁传递的支座反力N1= 5.749 kN； (2) 垂直支撑系统自重N2

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.141×2.198=0.372 kN； 2.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ= l0/i = kμ1（h+2a）/i=μ1（h+2a）/i（k取为1） 查《扣件式规范》附录C表C-2得：μ1=1.218 ； 立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度：a = 39.8 cm； λ=1.218×（1.800×100+2×39.8）/1.590=198.925

立杆长细比验算：实际长细比计算值λ= 198.925 小于容许长细比210，满足要求！

3.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ= l0/i = kμ1（h+2a）/i =1.155×1.218×（1.800×100+2×39.8）/1.590=229.759；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到 ：φ= 0.138

(二) 立杆稳定性计算

σ = N/(φA)≤[f]

=6.121×103/(0.138×5.06×102) = 87.511N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 87.511N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

五、底部立杆的稳定性计算

(一) 基本数据计算

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N =N1+N2=5.749+1.008=6.757 kN； (1) 第二层支撑梁传递的支座反力N1

计算过程同顶部立杆，N1= 5.749 kN； (2) 垂直支撑系统自重N2

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脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.141×5.948=1.008 kN； 2.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条： 长细比λ= l0/i = kμ2h/i=μ2h/i（k取为1） 查《扣件式规范》附录C表C-4得：μ2=1.697 ； 立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm； λ=1.697×1.8×100/1.590=192.113

立杆长细比验算：实际长细比计算值λ= 192.113 小于容许长细比210，满足要求！

3.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ= l0/i = kμ2h/i =1.155×1.697×1.8×100/1.590=221.1； 稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到 ：φ= 0.257

(二) 立杆稳定性计算

σ = N/(φA)≤[f]

=6.757×103/(0.257×5.06×102) = 51.887N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 51.887N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

六、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 144.000 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =27.027 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =6.757 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=27.027kPa ＜ fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！

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9、基础回填土质量要求及保证措施

本项目基槽回填：采用2:8灰土回填，灰土必须拌和均匀，分层夯实，压实系数不得小于0.95。

土方回填施工质量通病的预防措施

1、目的：消除回填土土质不良、回填不密实、边坡塌方、填方成弹簧土的通病。 2、施工机械的要求：填土压实机械应齐备，运行状态良好。

3、采购质量的要求：石灰应使用消解石灰，不得使用水化石灰；沙卵石应达到设计及施工规范的要求。

4、消除对软土夹层不重视的措施：

5、消除回填土中耕地表土、草地表土不清除的措施： 6、消除回填土不密实的措施：

a、 合理按设计要求选用填料，其中上层填筑透水性较小的填料，下层宜填筑透水性较大的填料，填料技术要求应符合技术规范要求。

b、 填土采用机械填方时，应保证边缘部位的压实质量，一般使用小型压实机械压实。

c、 按设计要求预留其沉降量，其沉降量具体数目由供需双方技术人员确定，质检部门监督执行。

d、 回填土密实度，应达到设计的要求。其要求一般应按规范规定的要求取样，经试验单位试验，当数据不能达到要求时，应采取和设计商定彩翻松晾晒、掺白灰、消除、回填砂砾等方法进行处理，增强表层土方的密实度的措施。 e、 填土方法应进行实际效果试验后，才能大规模施工。 f、 应保证回填土取土场不积水。

g、 机械碾压时，轮迹应互相反搭接，防止漏压。除碾压机处，尚应配备平土机及运输机械。

6.5消除填土边坡塌方的措施： a、 坡脚应设排水沟。

b、 边坡的坡度、土质应符合设计图纸和施工验收规范要求。 c、 采用加宽回填夯实，然后再消坡的办法，加强边坡稳定性。

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d、 防止施工用水冲坏边坡。 6.6消除填方成弹簧土的措施：

a、 填土含水量应严格控制在施工规范要求含水量之内。 b、 填土选用透水性良好的矿质粘土哉亚粘土。

c、 地下水位以上0.5m的填土，应和设计商定选用优良透水的土料。 d、 已经局部形成的弹簧土，应挖出后按施工规范要求重新换土回填。 e、 完善现场施工排水措施。

10、混凝土浇筑方法

1）本工程采用商品混凝土现场浇筑，商品砼用砼汽车泵进行输送，柱体采取浇筑，在梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采取一次成型的方法连续施工。 2）高支撑跨度梁板砼浇筑堆进方向：浇注高跨度支撑梁板部分时，应遵循该部位砼浇筑顺序由中间向两边浇筑的方式，确保模板支架在施工过程中均衡受力。 3）浇筑该部位砼时，施工机械不能直接放置在此处顶板梁上，避免增加该部位可变荷载。

4）砼浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切砼浇筑施工，并及时撤离现场。

5）加强浇筑后的混凝土保养工作。

11、附件施工节点、平面、立面详图：

整体结构剖面图

施工车间一~三层顶板梁结构支撑平面图

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柱脚及柱体抱拉节点图