50～70m脚手架专项施工方案

50～70m脚手架专项施工方案

施工组织设计（方案）报审表

工程名称： 编号：

致： （监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了 工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 附：施工组织设计（方案） 承包单位（章） 项目经理 日 期

专业监理工程师审查意见： 总监理工程师 日 期 总监理工程师审查意见：

项目监理机构 总监理工程师 日 期 注：本表由承包单位填表，一式四份。

xxx综合楼工程工程

脚手架工程

专项施工方

案 编制人: 职务： 负责人： 职务： 审核人： 职务： 批准人： 职务：

xxx建筑集团有限公司

公司

年 月 日

目 录

一、编制依据 ---------------------------- 8 二、工程概况 ---------------------------- 8 三、总体筹划及施工部署 ------------------ 9 四、搭设流程及施工工艺 ----------------- 10

普通型钢悬挑脚手架 ----------------- 10 五、材料选择及构造要求 ----------------- 14

普通型钢悬挑脚手架 ----------------- 15 六、劳动力安排 ------------------------- 17 七、脚手架检查与验收 ------------------- 18 八、脚手架搭设安全技术措施 ------------- 19

普通脚手架 ------------------------- 19 九、脚手架拆除安全技术措施 ------------- 20 十、节点详图 --------------------------- 21

脚手架专项施工方案

一、编制依据

1、依据xxx综合楼工程施工设计图纸； 2、依据《xxx综合楼工程施工组织设计》； 3、各类参考规范、图书：

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

二、工程概况

xxx综合楼工程工程；工程建设地点：武汉市xxx路南侧xxx号；属于框剪结构；地上18层；地下2层；建筑

高度：70.6m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：60000平方米；总工期：315天。

本工程由武汉xxx有限公司投资建设，湖北xxx建筑设计研究院设计，湖北xxx勘察设计研究院地质勘察，xxx工程监理有限公司监理，xxx建筑集团有限公司组织施工；由蒋某某担任项目经理，沈某某担任技术负责人。 拟建建筑物东侧邻近xxx大厦，西侧距xxx路边缘18m，北侧邻xxx路边缘17.5m，地处交通枢纽，车流量密集区。施工时要注意对周边环境的保护，以及对临街道路行车、人防止高处物体打击的防范。

三、总体筹划及施工部署

（一）、总体筹划

本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99

等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：

普通型钢悬挑脚手架

（二）、安全领导小组

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

蒋某某（项目经理）———组长，负责协调指挥工作； 张某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

李某某（安全员）——组员，负责现场安全检查工作； 刘某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

四、搭设流程及施工工艺

普通型钢悬挑脚手架

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

搭设参数表：

搭设参数 普通型钢悬挑脚手架 立杆横向间距或1.05 排距lb (m) 立杆纵向间距或1.5 跨距la(m) 立杆步距h(m) 1.8 脚手架计算高度20.6 H(m) 内排架距离墙长0.3 度a(m) 连墙件设置 二步三跨，扣件连接 1、水平悬挑梁

水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图：

脚手架立杆φ40mm钢管接头角焊接见详图悬挑梁

2、立杆设置

立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。

立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件

(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。

五、材料选择及构造要求

l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合

建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。

普通型钢悬挑脚手架

水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。

搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试CC验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 主要材料参数表：

材料名称 普通型钢悬挑脚手架 钢管 Φ48 × 3.5 扣件 配套 水平悬挑梁 16a号槽钢 梁支撑 拉绳(钢丝绳型号)：6×19 脚手扳 竹笆片脚手板

安全网

六、劳动力安排

密目安全网 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

（1） 劳动力安排表

工种 人数 技术管理 2 安全监督 1 质量检查 1 测量放线 3 架子工 28 （2） 机具配备

机具名数量 备注 称

架子扳40把 手 力矩扳4把 手 倒 5把 链

七、脚手架检查与验收

架子工搭设和拆除架子用 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求 调整架子水平弯曲度 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件：

(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；

(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (5)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和

挂扣是否紧固可靠；

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。

八、脚手架搭设安全技术措施

普通脚手架

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意

不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

九、脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大

横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

十、节点详图

【预埋件节点】

【悬挑主梁平面布置图】

【节点构造】

【搭设后效果示意】

十一、计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书

（一）参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 20.6 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

2

施工均布荷载(kN/m):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

2

本工程地处湖北武汉市，基本风压0.35 kN/m； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.45，计算立杆稳定性时取1.25，风荷载体型系数μs 为0.8； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

2

安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005；脚手板

铺设层数:11 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。 锚固压点螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.600；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 （二）大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

22

M1max = 0.08q1l + 0.10q2l

2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.5+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

22

M2max = -0.10q1l - 0.117q2l

2

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.5-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.362×10,0.426×10)/5080=83.858 N/mm；

2

大横杆的最大弯曲应力为 σ = 83.858 N/mm 小于 大

2

横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm，满足要求！ 3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：ν =

45

0.677×0.143×1500/(100×2.06×10×121900)+0.990

45

×1.05×1500/(100×2.06×10×121900) = 2.291 mm； 大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ （三）小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；

662

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；

小横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

2

Mqmax = ql/8

2

Mqmax = 1.2×0.038×1.05/8 = 0.006 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = Pl/3

Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN·m ； 最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kN·m； 最大应力计算值 σ = M / W =

62

0.868×10/5080=170.953 N/mm ；

2

小横杆的最大弯曲应力 σ =170.953 N/mm 小于 小横

杆的抗弯强度设计值 205 N/mm，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

4

νqmax = 5ql/384EI

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

22

νpmax = Pl(3l - 4l/9)/72EI

22

νpmax = 1790.1×1050×(3×1050-4×1050/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；

小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ （四）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为

8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

2

范》5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.60 = 3.230kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2= 0.3×11×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.341 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡

板，标准值为0.15kN/m

NG3 = 0.15×11×1.5/2 = 1.237 kN；

2

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m NG4 = 0.005×1.5×20.6 = 0.154 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.963 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.963+ 0.85×1.4×4.725= 15.179 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.963+1.4×4.725=16.171kN；

（六）立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

2

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载

2

规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.35 kN/m； μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 1.25； μs -- 风荷载体型系数：取值为0.8；

经计算得到，风荷载标准值为:

2

Wk = 0.7 ×0.35×1.25×0.8 = 0.245 kN/m； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

2

Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 = 0.85 ×1.4×0.245×

2

1.5×1.8/10 = 0.142 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.179 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 16.171kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

2

立杆净截面面积 ： A = 4. cm；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

2

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm； 考虑风荷载时

σ = 15178.746/(0.186×4)+141693.3/5080 =

2

194.776 N/mm；

2

立杆稳定性计算 σ = 194.776 N/mm 小于 立杆的抗

2

压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！ 不考虑风荷载时

2

σ = 16170.996/(0.186×4)=177.793 N/mm； 立杆稳定性计算 σ = 177.793 N/mm2 小于 立杆的抗

2

压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！ （七）连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.45，μs＝0.8，ω0＝0.35， Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.45×0.8×0.35 = 0.284 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =

2

16.2 m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.446 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.446 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

22

A = 4. cm；[f]=205 N/mm；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.×10-4

3

×205×10 = 95.133 kN；

Nl = 11.446 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 11.446小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图 （八）悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

4

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm，截面抵抗矩W

32

= 108.3 cm，截面积A = 21.95 cm。

受脚手架集中荷载 N=1.2×7.963 +1.4×4.725 = 16.171 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

渐近法计算型钢受力（该部分仅供参考），因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大，所以受力也最大，将最外层钢丝绳按照变形求出受力。如果同一型钢上还有其他钢丝绳，则其变形较小，依旧看作是铰支座。

1、将钢丝绳看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图

(mm)

钢丝绳作为支座产生的支座反力为： R[1] = 21.782 kN；

2.当把钢丝绳看作支座时，该支座没有位移，此时钢丝绳受力最大，为R[1] = 21.782 kN，如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R[1]，在这个集中力作用下，该点没有位移。实际情况下，钢丝绳作为柔性构件，将会使型钢产生变形，该点位移为

221/2

β0 , β0 =Tmax×(a+b)/E×A =3.65>0，与实际不符。 a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。 下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。

令反向力 T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝

221/2

10.254mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×(a+b)/E×A＝1.825mm，α1>β1，继续循环。

令反向力 T10= Tmax×0.849，求出型钢变形α10＝

221/2

3.104mm，钢丝绳使型钢变形β10＝T10×(a+b)/E×A＝3.098mm，α10＝β10。

此时的力与变形平衡，T10＝18.485kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T10带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示：

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 16.463 kN； R[2] = -1.82 kN。

最大弯矩 Mmax= 4.733 kN·m；

6

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 4.733×10 /( 1.05

32

×108300 )+ 9.242×10 / 2195 = 45.832 N/mm； 水平支撑梁的最大应力计算值 45.832 N/mm2 小于 水

2

平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm,满足要求！ （九）悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f]

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = (570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到最大应力φb =

(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 3000×160×235) = 0.75

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.69。

6

经过计算得到最大应力 σ = 4.733×10 /( 0.69×108300 )= 63.058 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 63.058 小于 [f] = 215 2

N/mm ,满足要求!

（十）拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=19.485 kN；

（十一）拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=19.485 kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。

[Fg] = aFg/K

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝152KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。 得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝19.485KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=19.485kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 σ = N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大

2

于50N/mm；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径

1/2

D=(19485×4/(3.142×50×2)) =15.8mm；

实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。 （十二）锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

h ≥ N/πd[fb]

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.1kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计

2

算中取1.57N/mm；

[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

100/(3.142×20×1.57)=1.014mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×-3

10=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.1kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N ≤ (b2-πd2/4)fcc

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11.446kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取

2

0.95fc=16.7N/mm；

(b-πd/4)fcc=(100-3.142×20/4)×16.7/1000=161.754kN>N=11.446kN

经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=11.45 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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